電機(jī)等多個(gè)文件1.已知三繞組變壓器的容量比為10050短路試驗(yàn)實(shí)

2014穩(wěn)態(tài)上機(jī)輔總共80題共80一.（共40題,40分A.343KW；D.343KW；500已知三繞組變壓器的容量比為100/100/50；短路試驗(yàn)實(shí)測(cè)的短路損耗為Pk12=343KWA.343KW；D.343KW；500 ）（1分A.順調(diào)B.逆調(diào) ）（1分 ）。（1分已知三繞組變壓器的容量比為100/100/50；其中最大容量繞組的電阻，則容量為 ）（1分A.1歐B.2歐C.4歐D.6歐 ）影響。（1分兩端供電網(wǎng)如圖所示，a、b節(jié)點(diǎn)的運(yùn)算負(fù)荷標(biāo)于圖中，首端電源的注入功率為SA1、末端電源的注入功率為SA2，不計(jì)網(wǎng)損時(shí)，確定功率分點(diǎn)出現(xiàn)在（ （1分 ）（1分 ）（1分B.負(fù)荷變化1%，頻率偏移100MW/臺(tái)*52.5%；負(fù)荷調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)KL=0100MW/臺(tái)*6全部參Ks為（）停電有可能導(dǎo)致人員傷亡或主要生產(chǎn)設(shè)備損壞的用戶的用電設(shè)備屬于（）（1分已知各線段阻抗和初步潮流分布標(biāo)于圖中，且已知CD段的功率損耗為0.184+j0.186MVA，BC段的功率損耗為0.0745+j0.754MVA，計(jì)算后確定AB段的功率流動(dòng)方向?yàn)椋?（1分A.B節(jié)點(diǎn)流向A節(jié)B.A節(jié)點(diǎn)流向B節(jié)C.B、A ）。（1分A.等于 倍相電 ）（1分壓應(yīng)為（）。（1分A.G：10KV；T1：10/242KV；T2：209/121/38.5KVB.G：10.5KV；T1：10.5/231KV；T2：209/115.5/36.75KVC.G：10.5KV；T1：10.5/230KV；T2：230/115/37KVD.G：10.5KV；T1：10.5/242KV；T2：220/121/38.5KV ）。（1分） （1分系統(tǒng)裝機(jī)容量1100MW，總負(fù)荷1000MW，其中汽輪發(fā)電機(jī)組100MW/臺(tái)*6，調(diào)差系數(shù)3.5%；水輪發(fā)電機(jī)組100MW/臺(tái)*5，調(diào)差系數(shù)2.5%；負(fù)荷調(diào)節(jié)效應(yīng)系數(shù)KL=1.5，全部機(jī)組不參加調(diào)頻，則系統(tǒng)單位調(diào)節(jié)功率KS為（ ）MW/HZ。（1分） ）（1分 ）（1分 ）。（1分A.消耗率、廠用電率、網(wǎng)損率B.消耗率、建設(shè)投資、網(wǎng)損率 ）（1分 ）。（1分輸電線路采用π等值電路，而不采用τ型等值電路的目的原因是 ）。（1分A.π等值電路比τ型等值電路更精C.π等值電路可以增加電力系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)總 ）（1分 ）（1分 ）。 ）（1分A.GT=22×10-6S；BT=8×10-C.已知2臺(tái)容量相同的降壓變壓器并聯(lián)運(yùn)行，所帶總負(fù)荷為SLD， ）。（1分） B.網(wǎng)損 ）（1分 ）（1分 ）（1分 ）。（1分 ）。（1分 ）。（1分二.（共40題,40分錯(cuò)正電容電流的錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正錯(cuò)正錯(cuò)正P-Q分解法比N-L法潮流計(jì)算的迭代次數(shù)少。 ）（1分錯(cuò)正錯(cuò)正 ）錯(cuò)正 ）。（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正錯(cuò)正線路向用電設(shè)備供電時(shí)，允許其副邊繞組額定電壓為用電設(shè)備額定電壓的錯(cuò)正錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正錯(cuò)正錯(cuò)正錯(cuò)正當(dāng)三相輸電線路導(dǎo)線平行排列時(shí)，三相線路的電抗不相等，其中間相的電錯(cuò)正錯(cuò)正輸電線路末端輸出的有功功率P2與首端輸入的有功功率P1之比，是錯(cuò)正錯(cuò)正錯(cuò)正 ）（1分錯(cuò)正