城際鐵路青弋江特大橋跨營盤山路48m連續(xù)梁掛籃計算

PAGE2新建南京至安慶鐵路第五合同段第一項目分部寧安線青弋江大橋跨營盤山路（32+48+32）m連續(xù)梁施工掛籃計算書二0一三年三月

新建南京至安慶鐵路第五合同段第一項目分部寧安線青弋江大橋跨營盤山路（32+48+32）m連續(xù)梁施工掛籃計算書院長：項目負(fù)責(zé)人：總工程師：專業(yè)負(fù)責(zé)人：主審副總工程師：勘測設(shè)計單位：證書等級：證書編號：發(fā)證部門：

新建南京至安慶鐵路第五合同段第一項目分部寧安線青弋江大橋跨營盤山路（32+48+32）m連續(xù)梁施工掛籃計算書編制： 復(fù)核： 審核： 目錄1工程概況 11.1工程簡介 11.2菱形掛籃施工方案 21.2.1菱形掛籃總體布置 21.2.2掛籃結(jié)構(gòu)說明 32計算說明 42.1計算依據(jù) 42.2計算假定 52.2計算軟件 52.3主要計算參數(shù) 52.3.1材料參數(shù) 52.3.2掛籃基本參數(shù) 62.4荷載計算與組合 62.4.1荷載組合 62.4.2荷載計算 63掛籃計算模型的建立 93.1掛籃模型 94計算結(jié)果及分析 104.1底板縱梁計算 104.1.1底板縱梁強度、剛度計算 104.2腹板下縱梁計算 124.2.1腹板縱梁強度、剛度計算 124.2橫梁計算 144.2.1前下橫梁計算 144.2.2后下橫梁計算 164.2.3前上橫梁計算 184.3內(nèi)外側(cè)?；杭皩?dǎo)梁計算 204.3.1外側(cè)?；河嬎?204.3.2外側(cè)模導(dǎo)梁計算 224.3.3內(nèi)模滑梁計算 244.4掛籃主桁架計算 264.4.1掛籃主桁架豎向變形 264.4.2掛籃主桁架內(nèi)力 274.4.3掛籃主桁構(gòu)件強度、穩(wěn)定性分析 286吊桿計算 296.1橫梁吊桿計算 296.2滑梁吊桿計算 296.3錨固系統(tǒng)驗算 307掛籃行走計算 307.1掛籃行走受力分析 307.1.1后下橫梁應(yīng)力計算 307.1.2外滑梁應(yīng)力計算 317.1.3吊桿拉力計算 328結(jié)論及建議 339.資質(zhì)證書及營業(yè)執(zhí)照 34PAGE33新建南京至安慶鐵路青弋江特大橋跨營盤山路連續(xù)梁施工掛籃計算書11工程概況1.1工程簡介青弋江大橋跨營盤山路主橋上部采用（32+48+32）m三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，箱梁為單箱單室斜腹板截面。箱梁頂寬12.2m，底寬4.843m～5.3m，翼緣板寬2.84m，根部梁高3.4m，腹板厚90cm~45cm，底板厚度為70cm~30cm，懸澆段頂板厚度37cm。 箱梁0#塊在托(支)架上施工，梁段總長8m，邊、中合攏段長為2m；掛籃懸臂澆筑，箱梁1#～4#節(jié)段長3.0m，5#～6#節(jié)段長3.5m，箱梁懸臂澆注采用菱形掛籃進行施工，節(jié)段劃分和橋跨結(jié)構(gòu)見圖1.1。圖1.1青弋江特大橋跨營盤山路連續(xù)梁分段結(jié)構(gòu)圖（單位：m）梁體各控制截面的梁高分別為：邊跨直線段及中跨跨中截面特征點為2.6m，中支點截面特征點處梁高為3.4m，梁高按圓曲線變化，圓曲線半徑R=289.306m；橋面組成：防護墻內(nèi)側(cè)寬度9.0m，防護墻外緣板寬度各1.4m。全橋箱梁頂寬12.2m；邊支點處箱梁底寬5.3m，中支點處箱梁底寬4.843m。箱梁橫截面為單箱單室斜腹板；腹板斜率1:3.5。頂板厚37cm，腹板分別為45cm、70cm、90cm，底板厚由跨中的30cm按圓曲線變化至中支點梁根部的70cm，中支點處加厚到100cm；全橋共設(shè)5道橫隔梁，分別設(shè)于中支點、端支點和中間跨中截面。中支點處設(shè)置厚1.5m的橫隔梁，邊支點設(shè)置厚1.1m的端橫梁，跨中合攏段設(shè)置厚0.6m的中橫隔梁。隔板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過。1.2菱形掛籃施工方案1.2.1菱形掛籃總體布置菱形掛籃由主桁承重系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、行走及錨固系統(tǒng)、模板及調(diào)整系統(tǒng)和附屬系統(tǒng)（操作平臺、爬梯、欄桿等）組成。菱形掛籃布置圖見圖1.2~1.5圖1.2掛籃布置立面圖（單位：mm）圖1.3掛籃前錨點截面布置圖（單位：mm）圖1.4掛籃后錨點截面布置圖（單位：mm）圖1.5掛籃布置平面圖（單位：mm）1.2.2掛籃結(jié)構(gòu)說明（1）主梁承重系統(tǒng)掛籃主梁承重系統(tǒng)主要由兩片主梁、前上橫梁、前下橫梁、后下橫梁及滑梁組成。主梁桁架為菱形桁片，由下平桿A1、立柱A2、后拉桿A3、前拉桿A4、前斜桿A5組成。前下橫梁、后下橫梁均為雙拼H400型鋼。如圖1.6所示。圖1.6主桁架構(gòu)造圖（單位：mm）（2）行走及錨固系統(tǒng)a)行走系統(tǒng)：掛籃行走采用雙軌自錨形式。每榀主桁下兩根軌道，兩組反扣輪，軌道用壓梁、豎向預(yù)埋鋼筋錨固。主桁前端支座采用滑船形式，與主桁立柱鉸接。行走軌道采用鋼板焊接H型鋼，軌道整根布置，兩根軌道之間不設(shè)置橫向聯(lián)結(jié)，現(xiàn)場根據(jù)需要采取措施。軌道前移采用掛籃頂起后拖動。掛籃行走可采用穿心千斤頂拖動，軌道前端可安裝反力裝置，支座上設(shè)置穿心孔。b)錨固系統(tǒng)：掛籃行走軌道錨固利用預(yù)應(yīng)力精軋螺紋鋼筋。其余預(yù)留孔采用預(yù)應(yīng)力精軋螺紋鋼筋錨固。（3）底模及懸吊系統(tǒng)a）底模系統(tǒng)：菱形掛籃底模系統(tǒng)主要由前、后下橫梁、底板縱梁和底模組成。b）吊桿系統(tǒng)：主要由下橫梁前吊桿、后吊桿、滑梁和導(dǎo)梁吊桿三部分組成。（4）模板系統(tǒng)掛籃內(nèi)模板系統(tǒng)采用滑梁吊掛模板于掛籃前上橫梁和已澆塊段上，外模板系統(tǒng)均采用滑梁和導(dǎo)梁吊掛模板于掛籃前上橫梁和已澆塊段上。外模采用廠家制作大型組合鋼模，內(nèi)模采用組合木模板。2計算說明2.1計算依據(jù)《青弋江特大橋營盤山路連續(xù)梁施工設(shè)計圖》；《青弋江特大橋營盤山路連續(xù)梁掛籃配置圖》；《鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南》（鐵建設(shè)[2010]241號）；《路橋施工計算手冊》（人民交通出版社）；《鐵路橋涵施工規(guī)范》（TB10203-2002）；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 （GB50017-2003）；其它有關(guān)技術(shù)規(guī)范、規(guī)程及技術(shù)文件。2.2計算假定根據(jù)設(shè)計圖紙，對掛籃的主要構(gòu)造進行了空間建模，采用通用有限元分析程序SAP2000進行空間分析。計算中對傳力途徑作如下的假定：（1）箱梁翼緣板砼及側(cè)模重量通過外導(dǎo)梁、外滑梁分別傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁翼板和掛籃主桁的前上橫梁承擔(dān)。（2）箱梁頂板砼、內(nèi)模支架、內(nèi)模重量通過內(nèi)滑梁分別由前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁承擔(dān)。（3）箱梁底板、腹板砼及底籃平臺重量分別由前一節(jié)段已施工完的箱梁和掛籃主桁的前上橫梁承擔(dān)。2.2計算軟件采用SAP2000進行計算。2.3主要計算參數(shù)2.3.1材料參數(shù)型鋼(Q235)HN300×150×6.5×9:截面面積A=0.004533m2，截面模量Wx=0.0004622m3，截面慣性矩Ix=0.00006933m4，半截面面積矩Sx=0.000261m3，寬度b=0.0065m，型鋼抗彎設(shè)計強度f=215MPa，抗剪設(shè)計強度fv=125MPa，容許彎曲應(yīng)力=145MPa，容許剪應(yīng)力[τ]=85MPa，彈性模量E=2.1×105MPa；型鋼(Q235)HN400×200×8×13:截面面積A=0.008192m2，截面模量Wx=0.001148m3，截面慣性矩Ix=0.00022985m4，半截面面積矩Sx=0.000643m3，抗彎設(shè)計強度f=215MPa，抗剪設(shè)計強度fv=125MPa，容許彎曲應(yīng)力=145MPa，容許剪應(yīng)力[τ]=85MPa，彈性模量E=2.1×105MPa；雙拼槽鋼(Q235)[36a：截面模量Wx=0.000660×2m3，截面慣性矩Ix=0.00011870×2m4，半截面面積矩Sx=0.0003899×2m3，b=0.09×2m，抗彎設(shè)計強度f=215MPa，抗剪設(shè)計強度fv=125MPa，容許彎曲應(yīng)力=145MPa，容許剪應(yīng)力[τ]=85MPa，彈性模量E=2.1×105MPa；槽鋼(Q235)[28a：截面模量Wx=0.00034m3m3，截面慣性矩Ix=0.00004765m4，截面面積矩Sx=0.0002002m3，抗彎設(shè)計強度f=215MPa，抗剪設(shè)計強度fv=125MPa，容許彎曲應(yīng)力=145MPa，容許剪應(yīng)力[τ]=85MPa，彈性模量E=2.1×105MPa；精軋螺紋鋼筋：截面面積A=804mm2，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值fy=785MPa，抗壓強度設(shè)計值f'y=120MPa，彈性模量E=2.0×105Mpa。2.3.2掛籃基本參數(shù)（1）混凝土容重：，鋼材容重：。鋼材按容許應(yīng)力取值，臨時結(jié)構(gòu)提高30%（2）施工活荷載：人員、機具和其他堆料的荷載共同取2.5kN/m2。（3）混凝土超載系數(shù)取1.05；新澆混凝土動力系數(shù)取1.2；掛籃行走時的沖擊系數(shù)取1.3；抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)取2.0。（4）懸澆梁段說明：懸臂澆筑箱梁梁段最大重量：95.14t；懸臂澆筑箱梁梁段最大分段長度：3.5m；懸臂澆筑梁段高度：3.4m。2.4荷載計算與組合2.4.1荷載組合掛籃承受的荷載包括梁段的混凝土自重荷載、掛籃及模板自重、施工荷載（包括施工機具、人員、臨時堆放的材料等）。荷載組合分為強度驗算，剛度驗算和行走穩(wěn)定性驗算：（1）混凝土自重+掛籃自重+施工、人群機具荷載+動力系數(shù)附加荷載(強度驗算)（2）混凝土重+掛籃自重(剛度驗算)（3）掛籃自重+沖擊系數(shù)附加荷載(行走穩(wěn)定性驗算)。2.4.2荷載計算各梁段混凝土重量不同，分別計算1#、5#段混凝土自重，只要能保證最不利梁段下，梁段澆注時掛籃的強度及剛度符合要求，其他梁段亦能保證。在澆注時，不同部分的混凝土自重傳遞給不同的掛籃受力部件，因此為模擬掛籃實際受力狀態(tài)，將梁段兩端截面分割成5塊，分別計算其單位重量，計算圖示見圖2.1，其中A1的重量由外側(cè)模導(dǎo)梁承擔(dān)，A2的重量由外側(cè)?；撼袚?dān)，A4的重量由內(nèi)?；撼袚?dān)，A3、A5的重量由底板下縱梁承擔(dān)，通過底板下橫梁、吊桿傳遞給前上橫梁，最終傳遞給主桁架。1#和5#節(jié)段掛籃各部分承受的荷載計算結(jié)果見表2.1~表2.10。圖2.1箱梁自重荷載計算圖示表2.11#塊一根底板縱梁(間距0.78m)荷載分析表（按簡支梁計算）編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1底板砼重量KN/m0.57×0.78×26.5=11.811.82底板砼設(shè)計重量KN/m11.8×1.2×1.05＝14.911.8×1.05=12.43施工\機具荷載KN/m2.5×0.78=1.954底模自重KN/m1.2×0.78=0.940.945縱梁自重KN/m0.370.37表2.25#塊一根底板縱梁(間距0.78m)荷載分析表（按簡支梁計算）編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1底板砼重量KN/m0.33×0.78×26.5=6.86.82底板砼設(shè)計重量KN/m6.8×1.2×1.05＝8.66.8×1.05=7.13施工\機具荷載KN/m2.5×0.78=1.954底模自重KN/m1.2×0.78=0.940.945縱梁自重KN/m0.370.37表2.31#腹板縱梁(共3根)荷載分析表（按簡支梁計算）編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1腹板砼重量KN/m3.3×0.26×26.5=22.722.72腹板砼設(shè)計重量KN/m22.7×1.2×1.05＝28.622.7×1.05=23.83施工\機具荷載KN/m2.5×0.26=0.654底模自重KN/m1.2×0.26=0.30.35縱梁自重KN/m0.370.37表2.45#腹板縱梁(共3根)荷載分析表（按簡支梁計算）編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1腹板砼重量KN/m2.65×0.15×26.5=10.510.52腹板砼設(shè)計重量KN/m10.5×1.2×1.05＝13.210.5×1.05=113施工\機具荷載KN/m2.5×0.15=0.44底模自重KN/m1.2×0.15=0.180.185縱梁自重KN/m0.370.37表2.51#塊外滑梁荷載分析表(一根外滑梁2[36a槽鋼)編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1翼板砼重量KN/m1.07×26.5=28.428.42翼板砼設(shè)計重量KN/m28.4×1.2×1.05＝35.828.4×1.05=29.83施工\機具荷載KN/m2.5×1.7=4.34外側(cè)模自重KN/m1.7×4.4=7.57.55外滑梁自重KN/m0.960.96表2.65#塊外滑梁荷載分析表(一根外滑梁2[36a槽鋼)編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1翼板砼重量KN/m1.07×26=27.827.82翼板砼設(shè)計重量KN/m27.8×1.2×1.05＝3527.8×1.05=29.23施工\機具荷載KN/m2.5×1.7=4.34外側(cè)模自重KN/m1.7×4.4=7.57.55外滑梁自重KN/m0.960.96表2.71#塊外導(dǎo)梁荷載分析表(一根外導(dǎo)梁2[28槽鋼)(按簡支計算)編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1翼板砼重量KN/m0.27×26.5=7.27.22翼板砼設(shè)計重量KN/m7.2×1.2×1.05＝9.17.2×1.05=7.63施工\機具荷載KN/m2.5×1=2.54側(cè)模自重KN/m5外導(dǎo)梁自重KN/m0.620.62表2.85#塊外導(dǎo)梁荷載分析表(一根外導(dǎo)梁2[28槽鋼)(按簡支計算)編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1翼板砼重量KN/m0.27×26.5=7.27.22翼板砼設(shè)計重量KN/m7.2×1.2×1.05＝9.17.2×1.05=7.63施工\機具荷載KN/m2.5×1=2.54側(cè)模自重KN/m5外導(dǎo)梁自重KN/m0.620.62表2.91#塊內(nèi)滑梁荷載分析表(一根內(nèi)滑梁2[36a槽鋼)編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1頂板砼重量KN/m1.16×26.5=30.730.72頂板砼設(shè)計重量KN/m30.7×1.2×1.05＝38.730.7×1.05=32.23施工\機具荷載KN/m2.5×2.7=6.754內(nèi)模自重KN/m15/3.9=3.853.855內(nèi)滑梁自重KN/m0.960.96表2.105#塊內(nèi)滑梁荷載分析表(一根內(nèi)滑梁2[36a槽鋼)編號項目計算強度荷載計算剛度荷載1頂板砼重量KN/m1.32×26.5=34.934.92頂板砼設(shè)計重量KN/m34.9×1.2×1.05＝4434.9×1.05=36.63施工\機具荷載KN/m2.5×2.96=7.44內(nèi)模自重KN/m15/3.9=3.853.855內(nèi)滑梁自重KN/m0.960.963掛籃計算模型的建立掛籃驗算采用有限元方法，使用有限元軟件SAP2000建立該掛籃的有限元模型。利用有限元方法可以計算出各部件的內(nèi)力、位移等，并能方便直觀的顯示出掛籃的位移和應(yīng)力。分析時考慮兩種不同的荷載工況。分別為1#和5#塊澆筑時受力情況。3.1掛籃模型掛籃澆筑1#～4#塊梁段和5#～6#塊梁段，根據(jù)梁體荷載取1#梁段和5#梁段澆筑計算梁段，建立空間模型見圖3.1。圖3.1掛籃空間模型圖4計算結(jié)果及分析4.1底板縱梁計算4.1.1底板縱梁強度、剛度計算（1）強度檢算1#和5#塊底板縱梁內(nèi)力計算結(jié)果見圖4.1-4.2。圖4.11#底板縱梁內(nèi)力計算結(jié)果圖圖4.25#底板縱梁內(nèi)力計算結(jié)果圖由計算結(jié)果可知：底縱梁最大彎矩、最大剪力均發(fā)生在1#塊，最大彎矩M=47.6711KN.m，最大剪力為F=34.984KN。底板縱梁為H300×150×6.5×9型鋼，型鋼截面特性：I=0.00006933m4，W=0.0004622m3，A=0.004533m2，Sx=0.000261m3，b=0.0065m。σ=M/W=47671/0.0004622=103MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足要求；τmax=34984×0.000261/(0.00006933×0.0065)=20.2Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足要求。(2)剛度計算1#和5#塊底板縱梁剛度計算結(jié)果見圖4.3-4.4。圖4.31#底板縱梁剛度計算結(jié)果圖4.45#底板縱梁剛度計算結(jié)果由計算結(jié)果知：1#塊底籃底板縱梁最大撓度6.9mm＜4800/400=12mm（滿足要求）；5#塊底籃底板縱梁最大撓度5.0mm＜4800/400=12mm（滿足要求）。4.2腹板下縱梁計算4.2.1腹板縱梁強度、剛度計算（1）強度檢算1#和5#塊腹板縱梁內(nèi)力計算結(jié)果見圖4.5-4.6。圖4.51#腹板下縱梁內(nèi)力計算結(jié)果圖4.65#腹板下縱梁內(nèi)力計算結(jié)果由計算結(jié)果可知：腹板縱梁受最大彎矩、最大剪力均在1#塊，最大彎矩M=77.395KN.m，最大剪力F=56.908KN。腹板縱梁為H300×150×6.5×9型鋼:型鋼截面特性：I=0.00006933m4，W=0.0004622m3，A=0.004533m2，Sx=0.000261m3，σ=M/W=77395/0.0004622=167.4MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足要求；τmax=56908×0.00042042/(0.00013123×0.007)=26Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足要求。（2）剛度計算1#和5#塊底板縱梁剛度計算結(jié)果見圖4.6-4.7圖4.71#腹板縱梁剛度計算結(jié)果圖4.85#腹板縱梁剛度計算結(jié)果由計算結(jié)果知：1#塊腹板下縱梁最大撓度12.2mm＜4800/400=12mm（滿足要求）；5#塊腹板下縱梁最大撓度7.2mm＜4800/400=12mm（滿足要求）。4.2橫梁計算4.2.1前下橫梁計算(1)強度驗算:1#塊和5#塊前下橫梁內(nèi)力計算結(jié)果見圖4.9-4.10。圖4.91#前下橫梁內(nèi)力計算結(jié)果圖4.105#前下橫梁剛度計算結(jié)果由計算結(jié)果可知：前下橫梁受最大彎矩、最大剪力均在1#塊，最大彎矩M=91.793KN.m，最大剪力F=57.779KN，前下橫梁為雙拼H400×200×8×13型鋼，單根型鋼截面特性：I=0.00022985m4，W=0.001148m3，A=0.008192m2，Sx=0.000643m3。σ=M/W=91793/0.001148/2=40MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足要求；τmax=57779×0.000643/(0.00022985×0.008)/2=10.1Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足要求。（2）剛度驗算：前下橫梁撓度計算結(jié)果見圖4.11-4.12。圖4.111#前下橫梁剛度計算結(jié)果圖4.125#塊前下橫梁剛度計算結(jié)果由計算結(jié)果知：1#塊前下橫梁最大撓度7.9mm＜3380/400=5#塊腹板下縱梁最大撓度5.6mm＜3380/400=8.454.2.2后下橫梁計算(1)強度驗算:1#塊和5#塊后下橫梁內(nèi)力計算結(jié)果見圖4.13-4.14。圖4.131#塊后下橫梁內(nèi)力計算結(jié)果圖4.14:5#塊后下橫梁內(nèi)力計算結(jié)果由計算結(jié)果可知：后下橫梁受最大彎矩、最大剪力均在5#塊，最大彎矩M=72.650KN.m，最大剪力F=172.659KN，后下橫梁H400×200×8×13型鋼，單根型鋼截面特性：I=0.00022985m4，W=0.001148m3，A=0.008192m2，Sx=0.000643m3。σ=M/W=72650/0.001148/2=31.6MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足要求。τmax=172659×0.000643/(0.00022985×0.008)/2=30.2Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足要求。（2）剛度驗算：后下橫梁撓度計算結(jié)果見圖4.15-4.16。圖4.151#塊后下橫梁剛度計算結(jié)果圖4.165#塊后下橫梁剛度計算結(jié)果由計算結(jié)果知：1#塊后下橫梁最大撓度2mm＜2560/400=6.4mm（滿足要求）5#塊后下橫梁最大撓度0.9mm＜2560/400=6.4mm4.2.3前上橫梁計算(1)強度驗算：1#塊和5#塊后下橫梁內(nèi)力計算結(jié)果見圖4.17-4.18。圖4.171#塊前上橫梁內(nèi)力計算結(jié)果圖4.185#塊前上橫梁內(nèi)力計算結(jié)果由計算結(jié)果可知：前上橫梁受最大彎矩在5#塊，最大剪力在1#塊，最大彎矩M=159.945KN.m最大剪力F=154.874KN，前上橫梁為雙拼H400×200×8×13型鋼，單根型鋼截面特性：I=0.00022985m4W=0.001148m3A=0.008192m2Sx=0.000643m3σ=M/W=159945/0.001148/2=69.7MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足要求。τmax=154874×0.000643/(0.00022985×0.008)/2=27.1Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足要求。換算應(yīng)力σZ=(σ2+3τ2)1/2=(69.72+3×27.12)1/2=84Mpa<1.1[σ]=154Mpa，滿足要求。（2）剛度驗算：前上橫梁撓度計算結(jié)果見圖4.19-4.20。圖4.191#塊前上橫梁剛度計算結(jié)果圖4.205#塊后下橫梁剛度計算結(jié)果由計算結(jié)果知：1#塊前上橫梁最大撓度2.27mm＜5840/400=14.6mm（滿足要求）；5#塊前上橫梁最大撓度1.99mm＜5840/400=14.6mm（滿足要求）。4.3內(nèi)外側(cè)?；杭皩?dǎo)梁計算4.3.1外側(cè)?；河嬎悖?）強度驗算：1#塊和5#塊外滑梁內(nèi)力計算結(jié)果見圖4.21-4.22。圖4.211#塊外滑梁內(nèi)力計算結(jié)果圖4.225#塊外滑梁內(nèi)力計算結(jié)果由計算結(jié)果可知：外滑梁受最大彎矩、最大剪力均在5#塊，最大彎矩M=140.691KN.m最大剪力F=102.603KN，雙拼36a槽鋼截面特性：I=0.00011870×2m4W=0.000660×2m3b=0.09×2mSx=0.0003899×2σ==140691/0.000660/2=106.6MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足要求。τmax=102603×0.0003899/0.00011870/0.009/2=18.7Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足要求。（2）剛度驗算：外側(cè)?；簱隙扔嬎憬Y(jié)果見圖4.23-4.24。圖4.231#塊外滑梁剛度計算結(jié)果圖4.245#塊外滑梁剛度計算結(jié)果由計算結(jié)果知：1#塊外滑梁最大撓度10.2mm＜4800/400=12mm（滿足要求）5#塊外滑梁最大撓度11.4mm＜4800/400=12mm4.3.2外側(cè)模導(dǎo)梁計算（1）強度驗算：1#塊和5#塊外導(dǎo)梁內(nèi)力計算結(jié)果見圖4.25-4.26。圖4.251#塊外導(dǎo)梁內(nèi)力計算結(jié)果圖4.265#塊外導(dǎo)梁內(nèi)力計算結(jié)果由計算結(jié)果可知：外導(dǎo)梁受最大彎矩、最大剪力均在5#塊，最大彎矩M=36.228KN.m最大剪力F=25.321KN，28a槽鋼截面特性：I=0.00004765m4W=0.00034m3Sx=0.0002002m3σ=M/W=36228/0.00034/2=53.3MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足要求。τmax=25321×0.0002002/0.00004765/0.0075/2=7.1Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足要求。（2）剛度驗算：外側(cè)模導(dǎo)梁撓度計算結(jié)果見圖4.27-4.28。圖4.271#塊外導(dǎo)梁剛度計算結(jié)果圖4.285#塊外導(dǎo)梁剛度計算結(jié)果由計算結(jié)果知：1#塊外導(dǎo)梁最大撓度3.1mm＜4800/400=12mm（滿足要求）5#塊外導(dǎo)梁最大撓度3.5mm＜4800/400=12mm（滿足要求）4.3.3內(nèi)?；河嬎悖?）強度驗算：1#塊和5#塊內(nèi)滑梁內(nèi)力計算結(jié)果見圖4.29-4.30。圖4.291#塊內(nèi)滑梁內(nèi)力計算結(jié)果圖4.305#塊內(nèi)滑梁內(nèi)力計算結(jié)果由計算結(jié)果可知：內(nèi)滑梁受最大彎矩、最大剪力均在5#塊，最大彎矩M=162.769KN.m最大剪力F=117.868KN，雙拼36a槽鋼截面特性：I=0.00011870×2m4W=0.000660×2m3b=0.09×2mSx=0.0003899×2mσ=M/W=162769/0.000660/2=123.3MPa＜1.3×145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)τmax=117868×0.0003899/0.00011870/0.009/2=21.5Mpa＜85Mpa(容許抗剪)（2）剛度驗算：內(nèi)模滑梁撓度計算結(jié)果見圖4.31-4.32。圖4.311#塊內(nèi)?；簱隙葓D4.321#塊內(nèi)?；簱隙扔捎嬎憬Y(jié)果知：1#塊內(nèi)滑梁最大撓度9.5mm＜4800/400=12mm（滿足要求）5#塊內(nèi)滑梁最大撓度12.2mm＜4800/400=12mm（滿足要求）4.4掛籃主桁架計算4.4.1掛籃主桁架豎向變形主桁架的變形計算結(jié)果如圖4.33。圖4.33主桁架變形圖由計算模型可得：主桁架變形最大值為，其剛度滿足規(guī)范要求。4.4.2掛籃主桁架內(nèi)力掛籃主桁施工荷載組合條件下內(nèi)力(銷結(jié))見表4.1表4.1掛籃主桁施工荷載組合塊段桿件編號桿件名稱桿件長度（mm）軸力（KN）1#塊A1下平桿4050-447.1A2立柱3500-409.4A3后拉桿5353592.3A4前拉桿5300447.1A5前斜桿6351-537.15#塊A1下平桿4050-448.6A2立柱3500-410.7A3后拉桿5353594.2A4前拉桿5300448.6A5前斜桿6351-538.9圖4.34主桁架構(gòu)造圖圖4.35主桁架受力計算圖圖4.36主桁架受力計算結(jié)果單片主桁后錨最大反F=382.9KN、前支點反力F1=708.6KN4.4.3掛籃主桁構(gòu)件強度、穩(wěn)定性分析菱形主桁架結(jié)構(gòu)平面桿系共5根桿件，桿件截面2[32a。圖4.37主桁架桿件示意圖主桁截面特性：Ix=2×0.00007598m4，Iy=2×0.00000305+0.00015858m4，A=2×0.00487m2，ix=0.125m，iy=0.13m，Wx=2×0.000475m3。A5桿件軸壓力N=538.9KN，壓桿長(1)主桁A5桿件強度：軸向壓應(yīng)力σ=538900/0.00487/2=55.3Mpa＜[140]，滿足要求。

（2)壓桿A5穩(wěn)定性：彎矩平面內(nèi)穩(wěn)定性：桿細長比λ—構(gòu)件在彎作用上的細長比：rx=0.125mλ=L/ix=6.351/0.125=51，綴板間距按80cm考慮，則單肢對其1-1軸的長細比為：λ1=80/2.5=32，則換算長細比為：λ=(λy2+λ12)1/2=60彎曲系數(shù)Φ1=0.807。穩(wěn)定性驗算：N/A=55.3Mpa<Φ1[σ]=0.807×140Mpa=113.0Mpa，滿足要求。(3)A3桿拉桿強度：A3最大受力軸拉力N=594.2KN；拉桿長5.353m，軸向拉應(yīng)力σ=594200/0.00974=61Mpa＜[σ]=140Mpa，滿足要求。計算結(jié)果表明：主桁架結(jié)構(gòu)及前后橫梁的強度、穩(wěn)定性均滿足規(guī)范設(shè)計要求。6吊桿計算6.1橫梁吊桿計算由計算可得底籃吊桿的拉力為表6.1。表6.1吊桿的拉力（單位：KN）吊桿編號節(jié)段1#2#3#4#前吊桿1#塊6294.694.662后吊桿61206.5206.561前吊桿5#塊45.670.970.945.6后吊桿37.212712737.2底籃前吊桿采用直徑32mm、抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值為785MPa的精軋螺紋鋼筋，面積A=804.2mm2。由表6.1知最大拉力N=206.5KNσ＝N/A=206.5/804.2=256.8MPa<f/2=785/2=392.5MPa，滿足要求。6.2滑梁吊桿計算由計算可得外導(dǎo)梁、內(nèi)外滑梁吊桿的拉力為表6.2。表6.2外導(dǎo)梁、內(nèi)外滑梁吊桿的拉