2000工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)要點(diǎn)

溫米70萬方裝置工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)與實(shí)行溫米采油廠輕烴工區(qū)2000年11月6日1目錄前言一、裝置工藝運(yùn)轉(zhuǎn)現(xiàn)狀二、裝置工藝存在問題及剖析三、裝置工藝的優(yōu)化設(shè)計(jì)四、優(yōu)化方案的實(shí)行五、經(jīng)濟(jì)效益六、結(jié)束語

1137916172前言溫米輕烴70萬方天然氣辦理裝置自1998年9月擴(kuò)容改造以來，運(yùn)轉(zhuǎn)相對較為安穩(wěn)，基本達(dá)到擴(kuò)容改造的目的。但裝置在有些方面仍存在必定的問題，對裝置C3收率、運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)率及操作有較大的影響。為此我們組織工區(qū)技術(shù)力量，對裝置工藝系統(tǒng)進(jìn)行了大批的研究工作，并依據(jù)裝置的實(shí)質(zhì)狀況，擬訂了工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。經(jīng)過本次工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)及改造的實(shí)行，裝置的C3收率、平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)率和產(chǎn)量都有較大幅度提升，經(jīng)濟(jì)效益極為明顯，為吐哈油田第二經(jīng)濟(jì)支柱的發(fā)展作出了較大貢獻(xiàn)。一、裝置工藝運(yùn)轉(zhuǎn)現(xiàn)狀1999年裝置擴(kuò)容改造在工藝系統(tǒng)上作了較大的變動，包含增加透平膨脹機(jī)系統(tǒng)、重接觸塔工藝系統(tǒng)、導(dǎo)熱油加熱系統(tǒng)等。經(jīng)過擴(kuò)容改造后2年多時(shí)間的運(yùn)轉(zhuǎn)狀況來看，裝置無論新增系統(tǒng)還是原有系統(tǒng)在工藝上不一樣程度地存在一些問題，主要包含干氣放空及計(jì)量問題、重接觸塔運(yùn)轉(zhuǎn)成效差問題、外輸障蔽泵不可以安穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)問題、透平膨脹機(jī)的控制系統(tǒng)安穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)問題等等，這些問題的存在，對裝置的“安全、安穩(wěn)、優(yōu)良、高效”運(yùn)轉(zhuǎn)造成一些不利的影響。同時(shí)，在必定程度上也增添了操作人員的勞動強(qiáng)度，因此，當(dāng)前對裝置整系統(tǒng)統(tǒng)進(jìn)行工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)就顯得極為緊急和十分重要了。3二、裝置工藝存在問題及剖析溫米輕烴裝置設(shè)計(jì)C3收率為80％，但在實(shí)質(zhì)運(yùn)轉(zhuǎn)中C3收率僅60％左右，80％的設(shè)計(jì)值相距甚遠(yuǎn)。同時(shí)，因?yàn)檠b置從50萬方擴(kuò)容到70萬方，固然經(jīng)過設(shè)計(jì)院進(jìn)行設(shè)計(jì)，但不可以否定擴(kuò)容部分與原裝置在工藝連接上存在必定的問題。在設(shè)施上因?yàn)橛?jì)算及選型問題，設(shè)施運(yùn)轉(zhuǎn)狀況不可以知足工藝要求等等。為了有效地解決這些問題，我們依據(jù)裝置的實(shí)質(zhì)運(yùn)轉(zhuǎn)狀況，進(jìn)行了大批的檢查研究，找出了裝置在工藝上存在的問題，并對問題逐個進(jìn)行剖析，查出問題存在的原由，為擬訂裝置工藝優(yōu)化方案作好充分的準(zhǔn)備工作。存在問題裝置在工藝方面存在的問題統(tǒng)計(jì)以下：(1).干氣不可以自動調(diào)理放空，以致系統(tǒng)壓力顛簸較大，影響系統(tǒng)的安穩(wěn)操作運(yùn)轉(zhuǎn)；(2).原料氣、干氣計(jì)量極不正確，不利于對裝置狀況的掌握和查核，不利于裝置的平時(shí)管理；(3).檢改正造時(shí)，原料氣不可以輸往丘東氣辦理廠。若作干氣外輸，將嚴(yán)重影響干氣質(zhì)量；(4).外輸障蔽泵運(yùn)轉(zhuǎn)不安穩(wěn)，簡單發(fā)生氣蝕現(xiàn)象，特別是夏季狀況更為嚴(yán)重；(5).重接觸塔工藝系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)成效較差，不可以充散發(fā)揮汲取塔4的作用，嚴(yán)重影響裝置C3收率；(6).脫乙烷塔回流泵達(dá)不到工藝要求，運(yùn)轉(zhuǎn)極不安穩(wěn)，以致脫乙烷塔頂?shù)臏囟绕?，對裝置的C3收率存在必定影響；(7).丙烷制冷系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)器不可以投運(yùn)，使制冷機(jī)耗能嚴(yán)重，有時(shí)簡單超負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)；(8).電動原料氣壓縮機(jī)、高壓分別器不可以自動排污，既增添了操作人員的勞動強(qiáng)度，又對裝置設(shè)施的安全、安穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)造成一定的影響；(9).透平膨脹機(jī)控制易受外界電磁擾亂，以致膨脹機(jī)常常出現(xiàn)誤報(bào)警停機(jī)，嚴(yán)重影響膨脹機(jī)的安全、安穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)；(10).制冷機(jī)在冬季開機(jī)潤滑油加熱較為困難，有時(shí)不得不強(qiáng)制開機(jī)，對制冷機(jī)的安全、安穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)造成必定影響。存在問題剖析(1).干氣不可以自動放空，原由是固然有自動放空調(diào)理閥，但一方面調(diào)理閥型號選擇不對，因?yàn)檠b置干氣外輸壓力為1.20Mpa，而放空匯管壓力只有不足0.10Mpa，這樣一來，干氣調(diào)理閥閥芯前后壓差達(dá)1.1Mpa以上，但現(xiàn)有調(diào)理閥設(shè)計(jì)壓差僅為0.8Mpa，在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，調(diào)理閥在壓差的影響下，不可以自動調(diào)理。另一方面工藝流程設(shè)計(jì)存在問題，因?yàn)橛袝r(shí)要求干氣放空量比較大，而原放空管線只有φ50，流通能力嚴(yán)重不足，進(jìn)而使系統(tǒng)憋壓，造成系統(tǒng)壓力顛簸過大。5(2).原料氣和干氣計(jì)量問題是裝置擴(kuò)容改造遺留的問題，目前原料氣只好計(jì)量1#、2#、3#壓縮機(jī)，新增4#、5#壓縮機(jī)不可以計(jì)量，故我們向來不知道裝置辦理的能力。原由是新增4#、5#壓縮機(jī)原料氣進(jìn)口安裝在原50萬方裝置原料氣流量計(jì)以前。而干氣計(jì)量的流量計(jì)仍使用原50萬方裝置干氣流量計(jì)，因?yàn)閿U(kuò)容改造裝置辦理量增大，其量程知足不了工藝要求，進(jìn)而使干氣計(jì)量禁止。另一方面干氣放空點(diǎn)在流量計(jì)以前，放空部分的干氣沒法計(jì)量，以致沒法正確知道裝置干氣產(chǎn)量。(3).裝置檢修原料氣當(dāng)前只好作干氣外輸，不可以壓至丘東采油廠辦理，其原由是丘東采油廠氣辦理的最低壓力為2.40Mpa，而溫米外輸干氣管線設(shè)計(jì)壓力只有1.20Mpa，固然管線能夠承受2.40Mpa的壓力，但裝置上一些閥門、儀表等壓力級別不夠。(4).外輸障蔽泵氣蝕的主要原由是產(chǎn)品儲罐出口（泵進(jìn)口）安裝有原50萬方的限流閥，因擴(kuò)容改造產(chǎn)量增添，改換了更大排量的外輸泵，進(jìn)而使提升C3收率的研究方案研究我們組織了技術(shù)人員，對怎樣利用擴(kuò)容改造之機(jī)大幅度提升裝置C3收率的問題進(jìn)行了專提議論，最后研究出了一套投資省、6效益好的解決方案：充分利用擴(kuò)容后干氣流量增大、干氣外輸存在較大可利用壓力能的優(yōu)勢，決定增設(shè)透平膨脹機(jī)組，把原丙烷制冷系統(tǒng)作為協(xié)助冷源，進(jìn)一步降低制冷溫度，使裝置的制冷溫度達(dá)到中冷。借鑒丘陵LPG裝置的成功經(jīng)驗(yàn)，采納重接觸塔與透平膨脹機(jī)相聯(lián)合的先進(jìn)工藝技術(shù)，增設(shè)一具重接觸塔，最大限度地提高裝置的C3收率。改造增設(shè)一臺新冷箱，充分、合理利用膨脹機(jī)產(chǎn)生的冷量，盡可能降低裝置的制冷深度。目標(biāo)及可行性剖析裝置擴(kuò)容改造后C3收率的目標(biāo)值為80％?？尚行云饰鲆韵拢貉b置采納丙烷+膨脹體制冷，原料氣經(jīng)丙烷制冷系統(tǒng)預(yù)冷至-38℃，低溫干氣在-38℃,2.60Mpa的條件下經(jīng)過透平膨脹機(jī)等熵膨脹至1.30Mpa，溫度降低大多數(shù)C3+液化后，進(jìn)重接觸塔氣液分離并再回收干氣中的部分C3+組分，進(jìn)而達(dá)到提升C3收率的目的。流程表示圖如圖一：主冷箱來原料氣脫乙烷塔頂冷凝器來膨脹機(jī)膨脹機(jī)低溫分別器壓縮端膨脹端重低溫液烴去接觸脫乙烷塔塔去脫乙烷塔頂7干氣外輸脫乙烷塔回流泵在工程上，我們可利用絕熱壓縮溫升方程來計(jì)算干氣膨脹后的溫度，即：T2Tp1p

k1k式中：T1、T2----氣體等熵膨脹前后的溫度，K；p1、p2----氣體等熵膨脹前后的壓力，Mpa；k----氣體的絕熱指數(shù)，k=1.4～1.35。經(jīng)過干氣取樣化驗(yàn)獲得干氣構(gòu)成，查圖可知k值。在干氣的流量約為1000Kmol/h的條件下，再經(jīng)過電算即可得出低溫干氣經(jīng)過等熵膨脹后的出口溫度約為-63.1℃，由相均衡可計(jì)算出重接觸塔頂干氣在1.30Mpa,-65℃時(shí)C3+的含量，進(jìn)而可算出裝置C3收率可達(dá)82.3％。(二)方案實(shí)行依據(jù)設(shè)計(jì)流程，安裝四川空分設(shè)施企業(yè)透平膨脹機(jī)組和重接觸塔，并對膨脹機(jī)組主體進(jìn)行認(rèn)真、認(rèn)真的解體檢查。認(rèn)真調(diào)試膨脹機(jī)組有關(guān)的儀表、電器及協(xié)助設(shè)施，為膨脹機(jī)組的投運(yùn)作好準(zhǔn)備工作。8針對透平膨脹機(jī)+重接觸塔工藝在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中出現(xiàn)的問題，我們認(rèn)真研究整頓方案并實(shí)行，主要解決的問題有：增添密封氣換熱器，解決膨脹機(jī)密封氣帶液問題，防備液烴稀釋膨脹機(jī)潤滑油，延伸了膨脹機(jī)軸承使用壽命。改造流程示意簡圖如圖二：主冷箱來去膨脹機(jī)原料氣導(dǎo)導(dǎo)熱熱油油低溫分別器出進(jìn)密封氣去低溫液烴去膨脹機(jī)脫乙烷塔新增密封氣加熱器圖二膨脹機(jī)密封氣改造表示圖改造膨脹機(jī)滑油泵機(jī)械密封，解決滑油泵機(jī)械密封泄露問題，減少膨脹機(jī)潤滑油的消耗量，提升了裝置基礎(chǔ)工作水平。改造膨脹機(jī)增壓機(jī)流量自動控制工藝系統(tǒng)，解決增壓機(jī)因流量控制不安穩(wěn)而造成的喘振問題，提升了膨脹機(jī)安穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)率。增添重接觸塔液位控制調(diào)理閥，解決液位控制不安穩(wěn)問題，防備因重接觸塔底無液烴而破壞塔底泵。改換重接觸塔底泵，解決塔底泵因氣蝕不上量問題，既可防備重接觸塔淹塔而造成事故，又可降低脫乙烷塔頂溫度而提升裝置的C3收率。認(rèn)真組織全體員工進(jìn)行操作技術(shù)培訓(xùn)，舉辦膨脹機(jī)專題技9術(shù)講座，提升了操作人員的操作水平。(三)方案實(shí)行后的成效改造后，裝置制冷深度、C3收率、產(chǎn)品產(chǎn)量都有較大幅度提高，現(xiàn)將改造前后有關(guān)對照數(shù)據(jù)列于表1：表1改造前后裝置主要參數(shù)對照表項(xiàng)目改造前改造后原料氣C3含量6.386.24（mol%）干氣C3含量2.361.39（mol%）制冷深度(℃)-38-63C3收率58％80％LPG產(chǎn)量（t）6085三、供熱系統(tǒng)的改造（一）供熱系統(tǒng)存在的問題溫米輕烴原裝置供熱系統(tǒng)采納的是，盡人皆知，蒸汽鍋爐在運(yùn)轉(zhuǎn)中存在很多不足之處，此外，裝置分子篩重生氣原采納明火，該加熱爐也存在許多問題，曾兩次出現(xiàn)爐管爆裂的事故。現(xiàn)將供熱系統(tǒng)存在的問題總結(jié)以下：蒸汽鍋爐操作壓力較高、保護(hù)花費(fèi)昂貴、對水質(zhì)要求嚴(yán)格、管線極易腐化、安全性能較差、故障率較高等等。供熱系統(tǒng)采納水蒸汽，蒸汽壓力溫度不易控制，造成裝置10工藝系統(tǒng)參數(shù)顛簸較大，嚴(yán)重影響了裝置的產(chǎn)質(zhì)量量、產(chǎn)量及裝置的安全、安穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)率。供熱系統(tǒng)采納水蒸汽，冬季加熱爐出現(xiàn)故障時(shí)，管線有凍堵的危險(xiǎn)，安全系數(shù)不高。重生氣加熱爐熱效率較差、操作溫度不易控制、安全性能難以保證。加熱爐數(shù)目許多，運(yùn)轉(zhuǎn)管理花費(fèi)較高、操作人員的勞動強(qiáng)度較大。（二）供熱系統(tǒng)解決方案針對上邊的問題，我們經(jīng)過充分研究后決定對裝置的供熱系統(tǒng)進(jìn)行改造，詳細(xì)方案以下：借鑒鄯善輕烴、丘陵LPG裝置導(dǎo)熱油加熱系統(tǒng)的先進(jìn)經(jīng)驗(yàn)，將裝置原蒸汽鍋爐換成導(dǎo)熱油加熱爐。增添一具重生氣加熱器，撤消重生氣加熱爐，實(shí)現(xiàn)“三爐合一”，減少燃料耗費(fèi)。完全改造裝置伴熱系統(tǒng)，改蒸汽為導(dǎo)熱油伴熱，解決裝置冬季極易凍堵的問題。（三）解決方案實(shí)行在導(dǎo)熱油系統(tǒng)改造實(shí)行過程中，我們重點(diǎn)把好安裝和施工質(zhì)量關(guān)，特別是裝置的伴熱系統(tǒng)，管線數(shù)目多、管線細(xì)、伴熱流程復(fù)雜，施工難度極大。為此，我們組織人員增強(qiáng)施工協(xié)調(diào)解監(jiān)察，11保證導(dǎo)熱油加熱系統(tǒng)投運(yùn)成功。改造后的導(dǎo)熱油加熱系統(tǒng)的流程表示圖如圖三：PC脫乙烷塔重沸器導(dǎo)熱油加熱爐M穩(wěn)固塔重沸器閃蒸塔重沸器重生氣加熱器裝置伴熱系統(tǒng)導(dǎo)熱油泵圖三導(dǎo)熱油系統(tǒng)流程表示圖（四）方案實(shí)行成效導(dǎo)熱油加熱爐系統(tǒng)投運(yùn)此后，裝置安穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)率由86％提升到98％，裝置的產(chǎn)質(zhì)量量合格率由92％提升到99％以上，產(chǎn)品產(chǎn)量相應(yīng)也有較大程度的增添。四、工藝系統(tǒng)的改造（一）存在的問題溫米輕烴裝置工藝系統(tǒng)存在的問題主要有：穩(wěn)固塔塔頂溫度顛簸過大，嚴(yán)重影響液化氣產(chǎn)質(zhì)量量。12重生氣分別器排污冬季易凍堵,影響分子篩正常重生。重生氣分別器溫度不易控制，冬季有許多輕油析出。制冷機(jī)二級排壓冬季顛簸較大，嚴(yán)重影響機(jī)組正常運(yùn)轉(zhuǎn)。制冷機(jī)系統(tǒng)潤滑油跑失嚴(yán)重,造成較大的經(jīng)濟(jì)損失，嚴(yán)重影響了后續(xù)流程的換熱成效。（二）存在的問題剖析與改良舉措穩(wěn)固塔塔頂溫度顛簸過大液化氣中C5+組分含量的高低，主要由穩(wěn)固塔的塔壓及穩(wěn)固塔的塔頂溫度來控制。原設(shè)計(jì)穩(wěn)固塔塔頂溫度及液化氣產(chǎn)品外輸控制方案為塔頂回流泵排出的液烴，一部分由塔頂溫度控制向塔頂打回流，一部分由塔頂回流罐液位控制打到產(chǎn)品罐作液化氣產(chǎn)品外輸。當(dāng)塔頂溫度和回流罐液位都很高時(shí)，回流和外輸調(diào)理閥將同時(shí)全開。因產(chǎn)品罐壓力（0.45Mpa）比穩(wěn)固塔的壓力(0.85Mpa)小，回流泵排出的液烴絕大多數(shù)作產(chǎn)品外輸，故回流量將顯然不足，進(jìn)而以致塔頂溫度進(jìn)一步高升。直到回流罐液位降低外輸調(diào)理閥開度減小后才能知足回流量，塔頂溫度才開始降低，但此時(shí)溫度已遠(yuǎn)高于設(shè)定值了，以致造成塔頂溫度的顛簸，影響液化氣產(chǎn)品的質(zhì)量。為認(rèn)識決穩(wěn)固塔頂溫度顛簸過大問題，我們提出了兩點(diǎn)改良舉措:液化氣產(chǎn)品由泵打外輸改為自壓外輸。保證回13流泵給穩(wěn)固塔塔頂供給足夠的回流量,減小穩(wěn)固塔塔頂溫度的顛簸,實(shí)現(xiàn)穩(wěn)固塔的安穩(wěn)操作。如圖四所示:穩(wěn)固塔回流罐穩(wěn)固塔回流罐去穩(wěn)固塔頂去穩(wěn)固塔頂去液化氣儲罐去液化氣儲罐穩(wěn)固塔回流泵穩(wěn)固塔回流泵改造前改造后圖四液化氣外輸方案改造表示圖穩(wěn)固塔塔頂空冷器電扇轉(zhuǎn)速改用調(diào)頻機(jī)由穩(wěn)固塔回流罐的溫度來調(diào)理。使穩(wěn)固塔回流罐的溫度控制平穩(wěn)，進(jìn)而進(jìn)一步減小穩(wěn)固塔塔頂溫度的顛簸。重生氣分別器排污冬季易凍堵裝置原重生氣分別器排污管線與高壓分別器排污管線就近匯合進(jìn)低壓分別器，因高壓分別器比重生氣分別器的壓力高，重生氣分別器排污管線無單流閥，排污集合后的管線管徑又較小，冬季排污管線稍有凍堵就會造成重生氣分別器排污不暢或倒灌。當(dāng)重生氣分別器液體滿罐后，大批水和液烴進(jìn)入分子篩干燥器，破壞分子篩的正常吸附，以致冷箱凍堵等一系列問題。為此，我們擬訂了兩點(diǎn)整頓舉措：14重生氣分別器與高壓分別器的排污管線分開進(jìn)低壓分別器。防止高壓分別器排污對重生氣分別器排污的影響，保證重生氣分別器排污暢達(dá)。重生氣分別器排污實(shí)現(xiàn)自動控制。安穩(wěn)控制重生氣分別器液位，防止重生氣分別器液體滿罐，保證分子篩的正常脫水，如圖五所示：重生氣分別器重生氣分別器伴生氣伴生氣高壓分別器高壓分別器低壓分別器低壓分別器改造前改造后圖五重生氣分別器排污改造表示圖重生氣分別器溫度不易控制。重生氣分別器的溫度由重生氣空冷器來控制，因空冷器電扇轉(zhuǎn)速不可以調(diào)理，重生氣分別器溫度就沒法自動控制。溫度顛簸過大會有輕烴大批析出，更易以致重生氣分別器排污管線的凍堵。重生氣含水蒸汽許多，冬季環(huán)境溫度較低，極易使空冷器凍堵，嚴(yán)重影響分子篩的重生和冷吹。針對此問題，我們在重生氣下部空冷器出進(jìn)口增添溫度調(diào)理閥，以實(shí)現(xiàn)重生氣分別器溫度的自動控制。如圖六所示：15重生、冷吹氣重生、冷吹氣去重生氣分別器去重生氣分別器改造前改造后圖六重生氣空器改造表示圖制冷機(jī)二級排壓冬季顛簸較大。制冷機(jī)二級排壓受制冷機(jī)載荷及丙烷儲罐的溫度影響。載荷必定，丙烷儲罐溫度越高，制冷機(jī)二級排壓越高。丙烷儲罐溫度又受制冷機(jī)二級出口空冷器控制。因該空冷器電扇的轉(zhuǎn)速不可以調(diào)理，以致在冬季制冷機(jī)的二級排壓受丙烷儲罐溫度的影響而顛簸較大。為了安穩(wěn)控制制冷機(jī)二級排壓，我們將制冷機(jī)二級出口空冷器的電扇轉(zhuǎn)速改用調(diào)頻機(jī)依據(jù)丙烷儲罐的溫度來控制。保證丙烷儲罐的溫度控制安穩(wěn)，在保證制冷機(jī)二級出口背壓安穩(wěn)后，就能夠達(dá)到安穩(wěn)控制制冷機(jī)二級排壓的目的。制冷機(jī)系統(tǒng)滑油跑失嚴(yán)重,影響機(jī)組正常運(yùn)轉(zhuǎn)。裝置建成投產(chǎn)后，每遇制冷機(jī)停機(jī)，滑油分別器中的潤滑油16跑失嚴(yán)重。經(jīng)查找，發(fā)現(xiàn)潤滑油基本上都跑失到進(jìn)口分別器中。又經(jīng)頻頻檢查和剖析研究，以為依據(jù)制冷機(jī)進(jìn)口單流閥（雙葉片旋轉(zhuǎn)式）的構(gòu)造，將其裝在制冷機(jī)進(jìn)口的垂直管段上不可以起到單流作用，以致造成制冷機(jī)停機(jī)后滑油分別器中的潤滑油反竄。于是，我們將馬龍尼企業(yè)原設(shè)計(jì)的制冷機(jī)進(jìn)口單流閥由垂直管段移至水平管段，并使單流閥兩葉片的旋轉(zhuǎn)軸保持垂直。避免單流閥的復(fù)位彈簧受葉片重量影響，使單流閥在制冷機(jī)停機(jī)后能實(shí)時(shí)復(fù)位，在差壓作用下快速封閉制冷機(jī)進(jìn)口，防備滑油分別器中滑油反竄。如圖七所示：滑單流閥入單入滑油油口口流分分分分閥離離離離器器器器制冷體制冷機(jī)改造前改造后圖七制冷系統(tǒng)滑油跑失解決方案表示圖（三）工藝改造后的成效工藝系統(tǒng)改造后，經(jīng)過裝置運(yùn)轉(zhuǎn)狀況來看，獲得了令人滿意的成效：1．穩(wěn)固塔頂回流及液化氣外輸方案的改良，使穩(wěn)固塔塔頂?shù)臏囟全@得了較為安穩(wěn)的控制，塔頂溫度顛簸范圍由55±8℃減小17到55±2℃。2．重生氣分別器排污管線的改造，使重生氣分別器的排污實(shí)現(xiàn)了自動控制，更解決了排污管線的凍堵問題。防止了分子篩干燥器大批積液影響脫水成效而造成的冷箱凍堵等問題，提升了裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)率，減少了操作人員的勞動強(qiáng)度。3．重生氣空冷器的改造，使重生氣分別器的溫度獲得了平穩(wěn)控制，其溫度顛簸范圍由40±10℃減小到40±3℃。減少了重生氣分別器中液烴析出量，在必定程度上提升了裝置的C3收率，又保證了分子篩重生和冷吹的正常操作。4．采納調(diào)頻機(jī)自動調(diào)理丙烷儲罐的溫度后，丙烷儲罐的溫度基本上控制