篩板精餾塔設(shè)計演示文稿

篩板精餾塔設(shè)計演示文稿目前一頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（優(yōu)選）篩板精餾塔設(shè)計目前二頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)常壓分離環(huán)己醇–苯酚連續(xù)操作篩板精餾塔工藝設(shè)計任務(wù)書

基礎(chǔ)設(shè)計數(shù)據(jù)：1.處理能力：50000t/a（年工作按8000小時計）2.進(jìn)料組成：環(huán)己醇30%，苯酚70%（mol%，下同）3.進(jìn)料狀態(tài)：泡點(diǎn)進(jìn)料4.產(chǎn)品要求：塔頂餾出液組成：環(huán)己醇98%，苯酚2%

塔釜釜?dú)堃航M成：環(huán)己醇1%，苯酚99%5.塔頂壓強(qiáng)：101kPa（絕壓）6.公用工程：循環(huán)冷卻水：進(jìn)口溫度32℃，出口溫度38℃

導(dǎo)熱油：進(jìn)口溫度260℃，出口溫度250℃

目前三頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)總體要求：繪制帶控制點(diǎn)工藝流程圖，完成精餾塔工藝設(shè)計以及有關(guān)附屬設(shè)備的計算與選型。繪制塔板結(jié)構(gòu)簡圖，編制設(shè)計說明書。1.精餾塔工藝設(shè)計內(nèi)容：全塔物料恒算、確定回流比；確定塔徑、實際板數(shù)及加料板位置。2.精餾塔塔板工藝設(shè)計內(nèi)容：塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計、流體力學(xué)計算、負(fù)荷性能圖、工藝尺寸裝配圖。3.換熱器設(shè)計：確定冷熱流體流動方式，根據(jù)換熱面積初選換熱器；核算總傳熱系數(shù)；計算實際傳熱面積；選定換熱器型號，計算管程、殼程壓降。說明：1.寫出詳細(xì)計算步驟，并注明選用數(shù)據(jù)的來源。2.每項設(shè)計結(jié)束后，列出計算結(jié)果明細(xì)表。3.設(shè)計說明書要求字跡工整，按規(guī)范裝訂成冊。

目前四頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)帶控制點(diǎn)工藝流程圖,用3號圖紙畫塔設(shè)備條件圖（帶管口）,用3號圖紙畫其余工藝設(shè)計圖,用坐標(biāo)紙課程設(shè)計的要求注意事項:

寫出詳細(xì)計算步驟,并注明選用數(shù)據(jù)的來源每項設(shè)計結(jié)束后,列出計算結(jié)果明細(xì)表設(shè)計說明書要求字跡工整,裝訂成冊上交目前五頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)學(xué)號1-10號單號雙號處理量環(huán)己醇組成苯酚組成45000t/a55000t/a35%65%72%28%學(xué)號11-21號單號雙號處理量環(huán)己醇組成苯酚組成55000t/a45000t/a32%68%72%28%學(xué)號22以后單號雙號處理量環(huán)己醇組成苯酚組成50000t/a45000t/a26%74%77%23%目前六頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)計算說明書目錄設(shè)計任務(wù)書帶控制點(diǎn)工藝流程圖與工藝說明精餾塔工藝計算塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計換熱器選型精餾塔工藝條件圖塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)果匯總符號說明結(jié)束語目前七頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)常壓分離環(huán)己醇―苯酚連續(xù)操作篩板塔設(shè)計計算示例

1.設(shè)計任務(wù)書按要求填入處理量和進(jìn)料組成2.帶控制點(diǎn)工藝流程圖與工藝說明（1）帶控制點(diǎn)工藝流程圖（2）操作壓力的選擇（3）工藝流程敘述目前八頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)目前九頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)3.精餾塔工藝計算

3.1平均相對揮發(fā)度的計算

181.90.0000.000

179.10.0250.0994.28176.40.0500.1864.34173.80.0750.2634.40171.30.1000.3334.49t℃xyi

說明：平均相對揮發(fā)度為

5.62

3.2繪制t-x-y圖及x-y圖在坐標(biāo)紙上繪圖，上大小要求t-x-y圖為10×10cm，x-y圖為

20×20cm目前十頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)

項目

數(shù)值進(jìn)料流量F，kmol/h塔頂產(chǎn)品流量D，kmol/h塔釜?dú)堃毫髁縒，kmol/h進(jìn)料組成，xF(摩爾分?jǐn)?shù)）塔頂產(chǎn)品組成，xD(摩爾分?jǐn)?shù)）塔釜?dú)堃航M成，xW(摩爾分?jǐn)?shù)）表1物料衡算表3.3全塔物料衡算

料液平均分子量：Mm=0.3×100+0.7×94=95.8進(jìn)料流量：F=50000×103/8000×95.8=65.24kmol/hF=D+WD=19.5kmol/hFxf=DxD+WxwW=45.74kmol/h

目前十一頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)3.4實際板數(shù)及進(jìn)料位置的確定

1.確定最小回流比Rmin

2.確定操作回流比R

由Fenske方程計算最小理論板數(shù)Nmin

目前十二頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)利用吉利蘭關(guān)聯(lián)圖，計算NT~R如下：0.86314.70.98811.81.14010.71.2929.91.4449.3RNT1.5209.0繪制NT~R關(guān)系圖，找出最佳回流比。

說明：R取(1.0、1.2、1.4、1.6、

1.8、2.0)Rmin6個點(diǎn)目前十三頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)

圖解法求得NT=5.5（不包括塔釜）

加料板位置nT=3.0

3.圖解法求理論板數(shù)及加料板位置

4.實際板數(shù)及加料板位置的確定全塔效率由O’connell關(guān)聯(lián)式計算：

目前十四頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)回流比理論板數(shù)板效率實際板數(shù)理論加料位置實際加料位置表2塔板計算結(jié)果目前十五頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)

包括板間距的初估，塔徑的計算，塔板溢流形式的確定，板上清液高度、堰長、堰高的初估與計算，降液管的選型及系列參數(shù)的計算，塔板布置和篩孔/閥孔的布置等，最后是水力學(xué)校核和負(fù)荷性能圖。4.塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計

目前十六頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)目前十七頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)4.1常用塔板的類型（1）泡罩塔優(yōu)點(diǎn)：塔板操作彈性大，塔效率也比較高，不易堵。缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造成本高，塔板阻力大但生產(chǎn)能力不大。

塔板是氣液兩相接觸傳質(zhì)的場所，為提高塔板性能，采用各種形式塔板。組成：升氣管和泡罩目前十八頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)圓形泡罩條形泡罩泡罩塔目前十九頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（2）篩板塔板優(yōu)點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡單、造價低、塔板阻力小。目前，廣泛應(yīng)用的一種塔型。塔板上開圓孔，孔徑d0：3-8mm;大孔徑篩板d0

：12-25mm。lwWD目前二十頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（3）浮閥塔板圓形浮閥條形浮閥浮閥塔盤方形浮閥目前二十一頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)：浮閥根據(jù)氣體流量，自動調(diào)節(jié)開度，提高了塔板的操作彈性、降低塔板的壓降，同時具有較高塔板效率，在生產(chǎn)中得到廣泛的應(yīng)用。缺點(diǎn)：浮閥易脫落或損壞。方形浮閥F1型浮閥目前二十二頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（4）噴射型塔板

氣流方向：垂直→小角度傾斜，改善液沫夾帶、液面落差。氣液接觸狀態(tài)：噴射狀態(tài)連續(xù)相：氣相；分散相：液相促進(jìn)兩相傳質(zhì)。形式：舌形塔板、浮舌塔板、斜孔塔板、垂直篩板等。缺點(diǎn)：氣泡夾帶現(xiàn)象比較嚴(yán)重。ⅠⅡⅢ20°α=R2550Ⅰ三面切口舌片;Ⅱ拱形舌片;Ⅲ50×50mm定向舌片的尺寸和傾角舌形塔板：目前二十三頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)溢流堰降液管安定區(qū)塔板連接區(qū)受液區(qū)液體分布區(qū)導(dǎo)向孔1015208111520液流方向3035.74.7(a)斜孔結(jié)構(gòu)之一(b)塔板布置斜孔塔板（5）斜孔塔板目前二十四頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)AA降液管進(jìn)口堰壓延金屬板A-A

剖視圖網(wǎng)孔塔板（6）網(wǎng)孔塔板目前二十五頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)垂直篩板液相塔板泡罩氣相（6）垂直篩板目前二十六頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（7）多降液管（MD）塔板

優(yōu)點(diǎn)：提高允許液體流量目前二十七頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（8）林德篩板（導(dǎo)向篩板）應(yīng)用：用于減壓塔的低阻力、高效率塔板。

斜臺：抵消液面落差的影響。

導(dǎo)向孔：使氣、液流向一致，減小液面落差。液流(a)斜臺裝置液流液流(b)導(dǎo)向孔

林德篩板目前二十八頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（9）無溢流塔板

有溢流塔板：有降液管的塔板；

無溢流塔板：無降液管的塔板；

形式：無溢流柵板和無溢流篩板；

特點(diǎn)：生產(chǎn)能力大，結(jié)構(gòu)簡單，塔板阻力??；但操作彈性小，塔板效率低。沖制柵板由金屬條組成的柵板無溢流篩板目前二十九頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)設(shè)計參數(shù)如下（以塔頂?shù)谝粔K塔板數(shù)據(jù)為設(shè)計依據(jù)）：液相密度L=950kg/m3

汽相密度V=PM/RT=2.92kg/m3

液相表面張力

=32dyn/cm

汽相流量VS=(R+1)DM/3600V=0.408m3/s

液相流量LS=RDM/3600L=0.000684m3/s

目前三十頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)4.2初估塔徑

取板間距HT=350mm，板上液層厚度hL=0.07m，則HT-hL=0.28m。塔板間距和塔徑的經(jīng)驗關(guān)系說明：工業(yè)塔中，板間距范圍200~900mm兩相流動參數(shù)FLV=則液泛氣速：目前三十一頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)對于篩板塔、浮閥、泡罩塔，可查圖，C20=(HT

、FLV)C20：σ=20dyn/cm時的氣體負(fù)荷因子0.2HT=0.60.450.30.150.40.30.21.00.70.10.040.030.020.070.010.040.030.020.070.010.10.090.060.05塔板泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖目前三十二頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)取操作氣速u=（）uf=0.75uf=0.893m/s則氣體流通面積

An=VS/u=0.457m2

選取單溢流塔盤，取lw/D=0.7，查圖得Af/AT=0.088

則塔截面積：

塔徑

D=

，圓整為0.8m

說明：計算得到的塔徑需圓整，系列化標(biāo)準(zhǔn)：

300,350,400,450,500,600,700,800,900,1000,1100,1200m等目前三十三頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)由此重新計算：

AT=0.785D2=0.5024m2Af=0.088AT=0.0442m2An=AT-Af=0.4582m2u=VS/An=0.89m/s實際泛點(diǎn)百分率：

u/uf=0.75

注意：

1）必須用圓整后的D重新計算確定實際的氣體流通截面積、實際氣速及泛點(diǎn)率。

2）校核HT與D的范圍。目前三十四頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)D-塔徑hw-堰高h(yuǎn)ow-堰上液層高度HT-板間距ho-降液管底隙高度Hd-降液管內(nèi)清液層高度hL-板上液層高度

hL=hw+how

溢流裝置（10×20cm）4.3塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計

4.3.1溢流裝置①溢流型式的選擇依據(jù)：塔徑、流量；

型式：單流型、U形流型、雙流型、階梯流型等。目前三十五頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)②降液管形式和底隙

降液管：弓形、圓形。降液管截面積：由Af/AT確定；底隙高度

h0：通常在40~60mm。目前三十六頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)③

溢流堰（出口堰）作用：維持塔板上一定液層，使液體均勻橫向流過。型式：平直堰、溢流輔堰、三角形齒堰及柵欄堰。0目前三十七頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)采用弓形降液管，平堰及平型受液盤，lw=0.7D=0.56m堰上液層高度堰高h(yuǎn)w=hL-how=0.06238m液管底隙高度ho=hw-0.006=0.05638m

要求：本設(shè)計采用:目前三十八頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)一般取安定區(qū)寬度

WS=（50-100）mm一般取邊緣區(qū)寬度

WC=（30-50）mm

4.3.2塔盤布置WCWDWSlWrx塔盤布置圖（10×20cm）1.受液區(qū)和降液區(qū)一般兩區(qū)面積相等。

2.入口安定區(qū)和出口安定區(qū)。

目前三十九頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)取篩孔直徑do=（3–8）mm，孔徑比取t/d0由lw/D=0.7，查圖得Wd/D=0.15則Wd=0.15D=0.12mx=D/2-(Wd+Ws)=0.21mr=D/2-Wc=0.36m

鼓泡區(qū)面積：

開孔率

=A0/Aa=0.907/(t/d0)2=0.074

篩孔面積A0=Aa=0.021m2

篩孔氣速u0=VS/A0=19.43m/s

篩孔數(shù)目

n=4A0/d02=1672個

以Aa為面積計算的氣速ua=VS/Aa3.篩板塔有效傳質(zhì)區(qū)布置

d0t正三角排列目前四十頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)4.4塔板流體力學(xué)校核

4.4.1塔板阻力

塔板阻力hf包括

以下幾部分:

（a）干板阻力hd—?dú)怏w通過板上孔的阻力（無液體時）；

（b）液層阻力hl—?dú)怏w通過液層阻力；（c）克服液體表面張力阻力hσ—孔口處表面張力?？捎们逡褐叨缺硎荆海╝）干板阻力hd目前四十一頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)d0/δC0塔板孔流系數(shù)查得孔流系數(shù)C0=0.75，則：取板厚

=3mm，目前四十二頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（b）液層阻力hl查圖得充氣系數(shù)β=0.58于是：目前四十三頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)說明：（1）若塔板阻力過大，可增加開孔率或降低堰高。（2）對于常壓和加壓塔，塔板阻力一般沒有什么特別要求。（3）對于減壓塔，塔板阻力有一定的要求。（c）克服液體表面張力阻力（一般可不計）

故塔板阻力：目前四十四頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)4.4.2液沫夾帶量校核單位質(zhì)量（或摩爾）氣體所夾帶的液體質(zhì)量（或摩爾）ev

：

kg液體/kg氣體，或kmol液體/kmol氣體。指標(biāo)為ev

<0.1。液沫夾帶分率ψ：夾帶的液體流量占橫過塔板液體流量的分?jǐn)?shù)。故有：

方法1：利用Fair關(guān)聯(lián)圖，由和實際泛點(diǎn)百分率0.75，查得Ψ=0.08，進(jìn)而求出ev=0.047<0.1。ev的計算方法：(1)篩板塔液沫夾帶量校核目前四十五頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)方法2：用亨特（Hunt）經(jīng)驗公式計算ev：說明：超過允許值，可調(diào)整塔板間距或塔徑。

式中Hf

為板上泡沫層高度：要求：ev≤

0.1

kg

液體/kg氣體目前四十六頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)4.4.3降液管溢流液泛校核(1)篩板塔降液管溢流液泛校核降液管中清液柱高度(m)：（a）液面落差Δ一般較小，可不計。當(dāng)不可忽略時：一般要求：Δ<0.5h0目前四十七頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)主要為底隙阻力，而進(jìn)口堰阻力一般為0（當(dāng)無進(jìn)口堰時）：（b）液體通過降液管阻力hf

降液管中泡沫層高度：要求：說明：若泡沫高度過大，可減小塔板阻力或增大塔板間距。對不易起泡物系：易起泡物系：而Hd/=0.34(HT+hw)=0.41

目前四十八頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)4.4.4液體在降液管中停留時間校核目的：避免嚴(yán)重的氣泡夾帶降低板效率。

停留時間：要求：說明：停留時間過小，可增加降液管面積或增大塔板間距。目前四十九頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（a）計算嚴(yán)重漏液時干板阻力hd′（b）計算漏液點(diǎn)氣速uow

說明：如果穩(wěn)定系數(shù)k過小，可減小開孔率或降低堰高。（5）嚴(yán)重漏液校核

漏液點(diǎn)氣速uow：發(fā)生嚴(yán)重漏液時篩孔氣速。

穩(wěn)定系數(shù)：要求：（c）計算穩(wěn)定系數(shù)

目前五十頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)4.5塔板負(fù)荷性能圖

在確定了塔板的工藝尺寸，又按前述各款進(jìn)行了流體力學(xué)驗算之后，便可確認(rèn)所設(shè)計的塔板能在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下正常操作。此時，有必要進(jìn)一步揭示該塔板的操作性能，即求出維持該塔板正常操作所允許的氣、液負(fù)荷波動范圍。這個范圍通常以塔板負(fù)荷性能圖的形式表示。目前五十一頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)操作彈性=Vmax/Vmin目前五十二頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（1）漏液線

(第一點(diǎn)：Lh=LS（

0.000684）×3600=2.46m3/hVh=A0uow×3600=491.4m3/h第二點(diǎn)：取Lh=10m3/h，同樣可以計算得到：

uow’=7.5m/s，

則Vh=A0uow’×3600=567m3/h

在圖中作平行與橫坐標(biāo)的直線即可。目前五十三頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)漏液量增大，導(dǎo)致塔板上難以維持正常操作所需的液面，無法操作。此漏液為嚴(yán)重漏液，稱相應(yīng)的孔流氣速為漏液點(diǎn)氣速。目前五十四頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（2）過量液沫夾帶線（氣相負(fù)荷上限線）(

規(guī)定：ev=

0.1（

kg

液體/kg氣體）為限制條件。把u、Hf、how和hw的計算公式代入ev計算公式，得到Vh和Lh的關(guān)系式，作圖。目前五十五頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)原因：①氣相在液層中鼓泡，氣泡破裂，將霧沫彈濺至上一層塔板；②氣相運(yùn)動是噴射狀，將液體分散并可攜帶一部分液沫流動。目前五十六頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（3）液相負(fù)荷下限線(對于平直堰，一般取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限條件，低于此限便不能保證板上液流均勻分布，降低氣液接觸效果。

依此式可求得液相負(fù)荷下限，據(jù)此作出液相負(fù)荷下限線(3)。塔板的適宜操作區(qū)應(yīng)在豎直線(3)的右方。目前五十七頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（4）液相負(fù)荷上限線(

此線反映對于液體在降液管內(nèi)停留時間的起碼要求。對于尺寸已經(jīng)確定的降液管，若液體流量超過某一限度，使液體在降液管中的停留時間過短，則其中氣泡來不及放出就進(jìn)入下層塔板，造成氣相返混，降低塔板效率。

依此式可求得液相負(fù)荷上限，據(jù)此作出液相負(fù)荷上限線(4)。塔板的適宜操作區(qū)應(yīng)在豎直線(4)的左方。目前五十八頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（5）液泛線(

液泛線表示降液管內(nèi)泡沫層高度超過最大允許值時，破壞塔的正常操作。

由以下公式得到Vh和Lh的關(guān)系式：目前五十九頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)液泛現(xiàn)象目前六十頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)5.換熱器選型5.1換熱器的初步選型（1）塔頂冷凝器熱負(fù)荷QC=(R+1)D(IVD-ILD)=(R+1)DMDrD=4.63×105kcal/h。取冷卻水的進(jìn)口溫度為32℃，出口溫度為38℃，則換熱平均溫差tm=87.3℃，取換熱系數(shù)K=350w/m2℃，則所需換熱面積：

S=4.63×105×103×4.18/(3600×350×87.3)=17.7m2

選擇型號：標(biāo)準(zhǔn)系列JB1145-73Fg18（雙程）目前六十一頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（2）塔底再沸器熱負(fù)荷QB=(R+1)DMBrB=2.08×106kJ/h。取導(dǎo)熱油進(jìn)口溫度為260℃，出口溫度為250℃，則換熱平均溫差tm=57.5℃，取換熱系數(shù)K=500w/m2℃；則所需換熱面積：S=2.08×106×103/(3600×500×57.5)=20.0m2

選擇型號：標(biāo)準(zhǔn)系列JB1145-73Fg20（單程）目前六十二頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)5.2塔頂冷凝器設(shè)計設(shè)計步驟：（1）根據(jù)工藝要求，確定換熱器類型；（2）根據(jù)物料情況，確定流體流徑（管程、殼程的安排）；（3）確定定性溫度下冷熱流體的物性數(shù)據(jù)；（4）計算熱負(fù)荷、冷卻水量以及傳熱溫差；（5）根據(jù)經(jīng)驗，初步估計K值；高溫流體低溫流體K值推薦/kcal/m2.h.℃有機(jī)蒸汽水350-650高沸點(diǎn)碳?xì)浠衔镎羝?50-850有機(jī)蒸汽與水蒸汽混合物水400-750油汽蒸汽水350-450水蒸汽水1500-2500甲醇蒸汽水450-550目前六十三頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（6）由傳熱方程Q=KA△tm

計算換熱面積?？紤]10%-15%的裕度，確定面積；（7）根據(jù)換熱器類型和面積，選定換熱器型號,列出該換熱器的參數(shù)；換熱器參數(shù)表外殼直徑D/mm公稱壓力P/Mpa公稱面積A/m2管程數(shù)Np管子排列方式管子尺寸/mm管長l/m管數(shù)NT/根管心距t/mm5001.6572正方形Φ25╳2.5324832目前六十四頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（8）計算管程給熱系數(shù)ai利用以下公式計算：其中管程流動面積：管程流體流速：雷諾準(zhǔn)數(shù)：（9）計算總傳熱系數(shù)K目前六十五頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（10）計算傳熱面積溫度校正系數(shù)：根據(jù)R和P查溫度校正系數(shù)實際傳熱溫差為計算傳熱面積為實際傳熱面積為若則所選換熱器合適，否則重新選擇目前六十六頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)（11）計算管程壓力降（12）計算殼程壓力降ft

為管程結(jié)垢校正系數(shù),對三角形排列的取1.5

對正方形排列的取1.4目前六十七頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)換熱器設(shè)計計算結(jié)果匯總目前六十八頁\總數(shù)七十七頁\編于十九點(diǎn)塔頂冷凝器設(shè)計計算結(jié)果匯總表項目數(shù)值備注換熱器類型固定管板式換熱器面積57m2管程流體冷卻水殼程流體塔頂汽相外殼直徑500mm管程流速2.5m/s殼程流速12.5m/s管程數(shù)雙程管子長度3.0m管子尺寸Φ25╳2.5正方形排列管程壓降殼程壓降3.7kpa5.3kpa折流板型式弓形折流板折流板間距200mm目前六十九頁\總數(shù)七十七頁\編于十九