冷軋帶鋼粘接缺陷成因分析及處理

冷軋缺陷“粘接”及其對策在過去，盡管有由不同原因產(chǎn)生的不同類型的粘接，但是罩式退火工藝被認為是粘接的唯一原因。本文對不同類型的粘接、其產(chǎn)生的機理及預(yù)防措施進行討論。在全世界范圍內(nèi)，有的公司因為粘接蒙受了達10%的損失。一些先進軋鋼廠很重視粘接問題及產(chǎn)生粘接缺陷的工藝，他們能將粘接降低到低于1%。因此，粘接問題不再像上世紀90年代那樣在表面缺陷當(dāng)中占據(jù)突出位置?！罢辰印笔侵冈阡摼淼拈_卷過程中，到達軋制間隙之前，在平整機上的帶鋼上明顯的塑性形變或者流痕及折痕。粘接是由于裸露的金屬表面的壓焊而產(chǎn)生的。目前還沒有確定這種焊接是否由兩個表面之間的散射焊接過程，還是熔結(jié)過程或其他粘附機理引起的。但是，我們對一系列不同類型的粘接進行了觀察。對有些情況下產(chǎn)生這些缺陷的過程進行了識別。筋狀粘接筋狀粘接是帶鋼寬度上嚴厲限制的缺陷O這種缺陷主要是由帶鋼板型不正常（如條筋）引起的，這種異常板型在鋼卷中可能引起徑向壓力。點狀粘接點狀粘接限于帶鋼上的局部斑點。這些粘接的主要原因是局部采用高壓（例如用鋼卷鉗）及無意間將異物卷進了鋼卷中，這樣在開卷的時候就變得很明顯。邊部粘接從名稱就可以看出，邊部粘接發(fā)生在帶鋼的邊部。該缺陷是帶鋼邊部上嚴格限制的瑕疵，這種缺陷是由于鋼卷的卷取與對流板或者載荷子之間的相對運動引起的，而這種相對運動是因為鋼卷及這些部分的加熱和冷卻率之間的差距引起的。鋼卷的調(diào)運引起的損壞，例如在不水平的表面進行定位也可能引起邊部粘接。邊部粘接可通過使用更硬的含車孟高的對流板來減少。對流板〔1）的設(shè)計及載荷子也是很重要的。使用裝載面積N50%的中間對流板及加工過的中間對流板可幫助薄板（厚度＜0.7mm）減少邊部粘接。一般粘接一般粘接是不規(guī)則的扭折線，一般呈寬度漸增（從50上升至400mm寬）的鐮刀形狀,不要分布在帶鋼中部的大部分區(qū)域，并且跟其寬度相關(guān)。一般粘接也指流動形材料形狀或呂德思線（見圖1）。圖1:粘接痕由于帶鋼的凸度及其在帶鋼中心產(chǎn)生的壓力更高，因此如果帶鋼形狀有著良好的對稱性，該種缺陷位于帶鋼中部的大部分區(qū)域。熱軋帶鋼的凸度決定冷軋帶鋼的板型，因此如果熱軋帶鋼的凸度太高或者太明顯，就可能在帶鋼寬度的中心產(chǎn)生窄而明顯的粘接。帶鋼板型太低或者太平，就可能在帶鋼寬度的距邊部三分之一處出現(xiàn)粘接區(qū)域或者粘接痕跡。而出現(xiàn)輕微楔形、不對稱截面的帶鋼，粘接會離中心位置的最高部分比較遠。一般粘接的產(chǎn)生受很多工藝參數(shù)影響，其中一些參數(shù)有互逆作用。以下考慮粘接的原因和可能的對策。一般性粘接及其原因粘接產(chǎn)生于平整機上，經(jīng)過罩式退火爐退火的鋼卷開卷時，如果開卷或者分卷所要求的力大于退火材料的屈服強度，則可導(dǎo)致粘接。也就是說，一般性粘接取決于松卷過程中對鋼卷施加的應(yīng)力和退火材料的屈服強度。因此，帶鋼之間的焊接點可通過施加低于材料屈服強度的力使其分離，這樣就不會產(chǎn)生粘接現(xiàn)象，見圖2。圖2.分離力和對粘接形成的敏感性研究表明，粘接痕跡的形成很大部分取決于實際屈服強度值和材料在應(yīng)力接近其屈服強度時的性能。德國的一家冷軋廠的多年粘接經(jīng)驗評估表明：軟的、屈服強度＜200N/mm2的鋼種產(chǎn)生粘接的頻率高些強度更高、屈服強度＞220N/mm2的鋼種沒有或者實際上沒有出現(xiàn)粘接現(xiàn)象柔軟的IF鋼沒有或?qū)嶋H上沒有出現(xiàn)粘接現(xiàn)象，因為該種鋼的屈服強度沒有得到精確確定在開卷過程中，上圖的陰影部分，作用于帶鋼上的有效局部力必須是120-220N/mm2。該力來自于分離力和開卷速度和形狀的附加影響。分離力更高是由帶鋼層與層之間的強勁的粘附引起的，這種強勁的粘附導(dǎo)致緊緊包裝的帶鋼表面的焊接現(xiàn)象。這種粘附受退火過程中的條件（溫度、壓力和退火時間）影響。Pawelskietal首次對焊接現(xiàn)象的原因進行了全面研究〔2〕。迄今為止，在歐洲，關(guān)于粘接的原因的知識都是以1989年發(fā)表的這份報告為基礎(chǔ)。圖4所示的兩個圖都是來自這份報告。上圖表示壓力和退火溫度對試樣壓力焊接的影響，壓力焊接是粘接形成的原因。從圖中我們可以清楚地發(fā)現(xiàn)，壓力對最大分離力的影響在溫度更高時增長量大。溫度高至600r時,無論帶鋼上的張力有多大，都沒有出現(xiàn)焊接現(xiàn)象。這個結(jié)論也通過實際經(jīng)驗得到肯定，盡管普遍認為溫度高至620r對于粘接來說也不是嚴格的限制。下圖則表示退火時間及溫度對確定的壓力值（25N/mm2）的最大分離力的影響。從這里，我們可以再次清楚地看出，該工藝受溫度的影響很大，受時間的影響也大。退火溫度越高，試樣焊接所需的時間就越少。影響粘接形成的因素盡管導(dǎo)致粘接的壓力焊接一般是出現(xiàn)在罩退過程中，焊接的程度即粘接的嚴重程度卻

是很大程度上取決于上游和下游生產(chǎn)步驟。所考慮的因素可以分成:與上游工藝相關(guān)的；退火過程本身的；與下游工藝相關(guān)的。主要的因素列在表1中。退火之前鋼種柔軟的非合金鋼種DC04(DDQ)和DC05(EDDQ)對粘接的形成比較敏感。在歐洲、美國和日本適用的國際標準列在表2〔3〕中用于進行對比。退火之后沒有清楚確定屈服強度的IF鋼、更高強度的結(jié)構(gòu)鋼、高強微合金鋼對粘接的形成沒那么敏感(見圖3)。塁気一以一00重15:丑離力卩塁気一以一00重15:丑離力卩圖3.屈服強度對粘接形成敏感性的影響邸-^00-.005-I順-!岫-loan-14 Jn 邸-^00-.005-I順-!岫-loan-14 Jn 抻 LO 頓壓力*J [Nfjnm?]7C0?LOiO1Q4Qsooo持續(xù)時間『「min]圖4.壓力和時間對分離力的影響，來自Pawelskietal〔2〕板型冷軋帶鋼的板型反映出熱軋帶鋼的板型。板型經(jīng)過優(yōu)化、可以避免粘接的帶鋼，其凸度為40-60卩m。由于壓力更高，帶鋼凸度更低（板型更平）可導(dǎo)致邊部或者中部粘接率的增加。截面不對稱（如楔形）和截面異常（如起筋）也會導(dǎo)致壓力更高，從而在罩退過程中，一個鋼卷的層與層之間產(chǎn)生更多密集的焊接。表1影響粘接形成敏感性的重要因素退火之前退火過程中退火之后-鋼種-熱軋帶鋼形狀-卷取張力-帶鋼粗糙度-帶鋼潔凈度-帶鋼尺寸-鋼卷尺寸-冷卻率-加熱梯度-鋼卷位置-開卷速度-開卷張力-開卷形狀

表2.不同鋼種的粘接形成敏感性鋼種、粘接敏感性 鋼種 鋼種軟非合金鋼"DC04DC04DC05鋼的標識歐洲美國日本SSAASTMA366ASAEN10130ASTMA620BSAASTMA963鋼種、粘接敏感性鋼種鋼的標識歐洲美國日本軟合金鋼DC06M3AEN101030ASTMA969JIS3141建筑用鋼DC01ST37-2GST44-3GEN10268SEW094DIN1623Teil2ASTMA607ASTMA611ASTMA715JIS3135咼強鋼微合金鋼卷取張力卷取張力是決定鋼卷的應(yīng)力的關(guān)鍵因素，因此也是決定粘接率的關(guān)鍵因素。最小卷取張力(接近塌卷限制)幫助在退火過程中減小整體抗壓應(yīng)力。卷取力的下限根據(jù)確保從卷取機撤離及運送到罩式退火爐過程中的安全吊運的需要，及鋼卷穩(wěn)定和避免在退火和平整過程中打滑出現(xiàn)劃痕的需要而設(shè)定。先進的冷軋機是能減少卷取張力的，卷取張力適用最小值(22N/mm2)。對于單個鋼卷的尺寸、寬度及厚度而言，必須優(yōu)化卷取張力。理11—1血03000sdoh伽圖5.表面粗糙度對焊接強度的影響，Pawelskietal〔2)帶鋼粗糙度及形貌帶鋼表面的粗糙度對于縮小焊接和減少所要求的分離力來說具有相當(dāng)大的影響oPawelskietal〔2)已經(jīng)對其影響進行了研究。他們的試驗結(jié)果見圖5。溫度為670-700時，在粗糙帶鋼試樣上確定的分離力僅為退火之前沒有變粗糙的光滑鋼板上相應(yīng)數(shù)據(jù)的一半。除粗糙度值外，表面粗糙度的紋理也很重要。減少焊接方面，表面不規(guī)則突出、并且組織更細的比有著平臺結(jié)構(gòu)更粗糙的組織更有效。對于O5表面質(zhì)量來說，德國的先進冷軋廠的目標是，粗糙度Ra>1.2um,最小峰值Pc>50/cm（>127ppi）的預(yù)粗糙化結(jié)構(gòu)。為了避免粘接，這些值不能在Ra>1.0卩m和Pc>40/cm（>100ppi）以下。帶鋼潔凈度帶鋼越潔凈，焊接的風(fēng)險就越大，這是一個普遍的原理。正常情況下，冷軋帶鋼的潔凈度是根據(jù)殘油和鐵粉（mg/m2）來確定的。HPH（高性能氫氣）退火技術(shù)的引入明顯提高了帶鋼的潔凈度，因此也導(dǎo)致了條件不變時粘接形成越來越多的趨勢。帶鋼潔凈度高，對于下游工藝來說是理想的，因此對于粘接來說則是適得其反的。如果在上游從退火爐開始使用電解帶鋼清潔系統(tǒng)（ECL），那么在形成3-6mg/m2SiO2的硅酸鹽層的同時，油沉渣可降低到5mg/m2,硅酸鹽層可形成一道屏障，防止鋼卷層與層之間的焊接現(xiàn)象發(fā)生。一家亞洲的冷軋廠已經(jīng)聲稱可以將粘接率減少一半（從>6%減少到V2.9%），他們的方法僅僅是增加SiO2層（從V1.5mg/m2增加到上述范圍內(nèi)）。在帶鋼表面采用隔離層來防止壓焊，這種方法對生產(chǎn)過程沒有任何負面影響。在這一領(lǐng)域中已經(jīng)進行了并且正在進行大量的努力。在五機架軋機的最后一機架的軋制乳化液里增加一種硅酸鹽的試驗至少部分是成功的。對于確保pH值和乳化的穩(wěn)定性沒有減少這方面來說是必須的。對于腐蝕和焊接性能或者對于下游生產(chǎn)工藝（例如磷化處理、噴涂、熱浸鍍鋅或者電解鍍鋅）來說，這也是沒有負面影響的。德國的客戶聲稱，通過在最后一機架〔4〕中采用2-3mg/m2SiO2的硅層可將粘接率從約2%降低到0.2%。在退火過程中采用氧化層僅在冷卻的前幾個小時有效的DEFOX工藝，這不能證明操作的有效性，很多軋鋼廠已經(jīng)停止使用該工藝。主要的原因是在采用的氧化層中，三價鐵氧化合物的不完全減少導(dǎo)致粘附問題，另外，在減少粘接方面，該工藝比爐子冷卻階段效果差些。其他考慮過或者測試過的可能性包括使用QUERL分離層（含有硝酸鹽、鐵或氧化鐵粉）,在鋼卷層與層之間產(chǎn)生厚度在卩m范圍內(nèi)的間隔層。迄今為止，這些方法在操作上都沒有得到廣泛采納。帶鋼尺寸、鋼卷尺寸在粘接方面，更厚、更寬、更大的鋼卷直徑趨于越來越關(guān)鍵，這是一個普遍的原則。帶鋼厚度在連接方面是一個關(guān)鍵的參數(shù)。主要原因是，更厚的鋼卷，它的層數(shù)就越多，對鋼卷的徑向傳熱有著負面影響。在冷卻過程中，溫差就更高，因而熱應(yīng)力更高。經(jīng)驗表明,厚度低于0.7mm的鋼卷對粘接尤其敏感。圖6.防粘接輥示意圖帶鋼寬度比厚度的負面影響稍輕。當(dāng)前統(tǒng)計顯示，帶鋼寬度＞1100mm時，粘接的風(fēng)險增加。隨著鋼卷外徑的增加，加熱和冷卻過程中的溫差也增加，這就導(dǎo)致鋼卷的應(yīng)力更高，鋼卷層與層之間焊接風(fēng)險更高。直徑大于1600mm的鋼卷上粘接率明顯更高些。退火后開卷率、張力和形狀更高的開卷率和張力值對于減少粘接的頻率和強度來說具有積極影響。開卷過程中帶鋼的分割點很大程度上取決于采用的張力和鋼卷層與層之間的粘附力。如果采用的張力太低，在最后一階段從鋼卷上分離出來的帶鋼及分割點之間的長度和理想的切線分割點可導(dǎo)致剝皮，或如果鋼卷層在退火過程中焊接在一起，則退火后材料的分割力高于屈服強度。這樣就會產(chǎn)生粘接痕。睜亦UIMhfS心:叫肅4：:4/GlUhBIPBIIfHESO.484方1BO..OOI他00」：W.?睜亦UIMhfS心:叫肅4：:4/GlUhBIPBIIfHESO.484方1BO..OOI他00」：W.?I20b00皿JOO時m4DJ3OH2~ry:WOOWOOZ?-Odgm3200蜀迎<P(K驊\el4rtJG0偵訕亞nrt\krb飛rinunw山it?WMs—ufEgi■:惜。g 5叫花n sram-600件70GJ0Q-H30.00-5TOJM-碘網(wǎng).MI/H-'<?/?-GJDQ--圖7.典型退火周期如果采用的張力增加，則分割點將往后移至理想切點，開卷材料的長度將變短，分割力會降低，粘接減輕或甚至消除。開卷力如果太高，即比冷軋機架上所采取的卷取力更高，則會有由打滑引起的劃傷風(fēng)險。一般情況下，開卷力是在開卷噪音和可見分割點的基礎(chǔ)上手動設(shè)置的?；鶞手狄话阍O(shè)置為冷軋機機架上采取的卷取力的0.9倍。加熱車廢氣時均一燒嘴！加熱車廢氣時均一燒嘴！圖8.加熱模型的格柵理念粘接形成是一個取決于時間的過程，開卷率更高，則粘接的風(fēng)險就會降低。最小開卷率必須＞500m/min。先進冷軋機以平整軋制速度＞800m/min運行。降低平整機上粘接形成的另一種可能是使用抗粘接輥道（圖6）。如果不能采用足夠的開卷張力，則在鋼卷的外層確定點上采用小直徑輥道，減少分割長度，從而也降低要求的分離力。這當(dāng)然是有積極意義的，特別是在帶鋼速度低的時候。通過這種方法可能避免輕度粘接，并且明顯減少重度粘接的程度。最開始使用了一種聚氨酯涂層輥來降低粘接程度，但是現(xiàn)在已經(jīng)被壽命更長的鍍鉻輥所取代。退火過程中防止粘接的措施在薄板卷罩式退火過程中產(chǎn)生帶鋼的焊接。壓焊受退火和冷卻過程或時間-溫度圖直接影響，受源于溫度梯度的鋼卷熱應(yīng)力間接影響。圖7為一種典型的罩式退火圖。粘接形成的風(fēng)險在退火過程中可通過以下措施減少：溫度控制達到600r時，降低加熱率。這種方法降低升溫引起的應(yīng)力，同時也對帶鋼的潔凈度有著積極影響。但是，值得注意的是，純粹由升溫引起的粘接畢竟是很少的。時間-溫度制度的作用更大。避免很長均熱時間。高溫下趨于焊接的情況是相當(dāng)多的，甚至在鋼卷中相對低的應(yīng)力也可引起粘接。必須設(shè)置均熱時間，這樣鋼堆中的臨界卷可達到所要求的核心溫度。在加熱罩下冷卻最多6-8小時。加熱罩撤除時，帶鋼便可自然快速冷卻下來。允許帶鋼在加熱罩下冷卻，減少驟冷并且轉(zhuǎn)為低溫范圍，焊接和粘接的風(fēng)險降低。同樣也適用于快冷的開始溫度。在任何速率下，旁通或者噴淋冷卻系統(tǒng)不能開啟，直到鋼卷中心溫度低于600r.粘接模型-避免粘接的模型

迄今為止還不能提前預(yù)測粘接發(fā)生率。因此，生產(chǎn)過程的效率可能降低，例如如果加熱爐內(nèi)的鋼卷在加熱罩內(nèi)冷卻的時間比防止粘接必須的時間長些。粘接模型用LOI熱工藝〔5〕開發(fā)，該工藝用作預(yù)測單個鋼卷堆粘接的工具，并且用于對單個退火周期進行分析。該模型基于Pawelskietal〔2〕的研究成果，Pawelskietal對理論背景進行了考慮（即熱應(yīng)力的計算），并且就壓力、溫度和退火時間的影響做了一系列實驗。鋼卷的溫差導(dǎo)致熱應(yīng)力的產(chǎn)生。為了計算熱應(yīng)力，整個退火周期中的局部溫度分布情況是必要的。LOI熱動力數(shù)學(xué)模型加熱模型計算退火周期中的溫度分布，其計算精準,因此被用做粘接模型的基礎(chǔ)。但是，粘接的計算不能僅僅建立在應(yīng)力值的基礎(chǔ)上。通過等效分離力（ESF）可對溫度和時間的影響進行描述，ESF是所需開卷力的一個指標,因此也是粘接產(chǎn)生的一個指標。等效分離力（ESF）的計算建立在Pawelskietal〔2〕的研究基礎(chǔ)上，Pawelskietal估量分離力隨著應(yīng)力、溫度和退火時間而變化。如果等效分離力（ESF）達到臨界值就會產(chǎn)生粘接。熱計算 粘接模型建立在LOI的熱動力數(shù)學(xué)模型加熱模型基礎(chǔ)上。開發(fā)加熱模型是用來計算在整個退火周期中每一鋼卷的溫度分布。系統(tǒng)是對稱的，因此，計算可以是半個截面的二維計算。通過解Fourier熱傳導(dǎo)等式5%『外5%『外aL汩（1）(JZ加熱模型計算鋼卷內(nèi)的溫度分布隨著時間變化。用必要的柵格理論、限定不同點的方法解不同等式，見圖8。鋼卷的表面溫度，用做邊界狀態(tài)，是在熱流平衡的幫助下進行計算的。對于每一個控制量來說，進口熱流總量必須與出口熱流總量相等。加熱模型表示測量的和計算的溫度之間的一致性，這種一致性在全球范圍內(nèi)被很多LOI客戶使用著。應(yīng)力的計算粘接模型利用計算的溫度分布對鋼卷內(nèi)的應(yīng)力進行計算，應(yīng)力的結(jié)果來自三個部分應(yīng)力的合并：卷取應(yīng)力、回彈應(yīng)力和熱應(yīng)力?？倯?yīng)力的構(gòu)成見圖9。卷取應(yīng)力來自軋制卷取過程中的軋制力。鋼卷內(nèi)徑向r上卷取應(yīng)力的分布可通過Pawelskietal提供的公式2進行計算：在這里:在這里:oCF：軋機上的卷取張力rh：卷取機的內(nèi)半徑ra：外半徑一般而言，用比薄板其他部分更高的卷取張力對薄板的第一段進行卷取。出于這個原因，粘接模型表示卷取張力隨著徑向位置變化。當(dāng)鋼卷從卷取機上下來時，鋼卷內(nèi)層和外層上的應(yīng)力釋放掉了。鋼卷內(nèi)部回彈力產(chǎn)生的徑向位置r上的應(yīng)力的分布可用Pawelskietal提供的公式3進行描述：r2『2r2EpA— ⑶rI在這里：Pi：卷屈居上的壓力ri：內(nèi)半徑ra：外半徑鋼卷內(nèi)溫差導(dǎo)致熱應(yīng)力的產(chǎn)生。用Pawelskietal〔2〕(或Mataigneetal〔6〕)中所示的公式4進行計算：/、Eq1TOC\o"1-5"\h\z「⑵二 72zr* 「卩訓(xùn)舞力「-jrS(r￡dr—r；\o"CurrentDocument"La1r 「在這里：E：楊氏模量v：普瓦松比率a：熱膨脹系數(shù)ri：內(nèi)半徑ra：外半徑有卷取應(yīng)力、回彈應(yīng)力和熱應(yīng)力，在整個退火周期中，鋼卷內(nèi)每一個位置的應(yīng)力都可以計算：—。心(n皿。=uc(n.r)+or(mfr)+5h (5}在這里：ores:產(chǎn)生的應(yīng)力oC：卷取應(yīng)力oR：回彈應(yīng)力oth：熱應(yīng)力n：鋼堆的卷數(shù)

rr：鋼卷的徑向位置z：鋼卷的軸向位置t：時間應(yīng)力的組成"卷取應(yīng)力卩回弾應(yīng)力卜回彈應(yīng)力+1卷取應(yīng)力卩回弾應(yīng)力卜回彈應(yīng)力+1軋機后的卷取V圖9.總應(yīng)力的組成分離力粘接的發(fā)生率的推測不能僅僅建立在鋼卷內(nèi)產(chǎn)生的應(yīng)力的基礎(chǔ)之上。退火溫度和時間也有著明顯的影響。為了量化這種影響，Pawelskietal〔2〕在恒溫和恒壓下對退火后帶鋼試樣的分離力進行了測量。發(fā)現(xiàn)600r以下沒有明顯的粘附發(fā)生。在這個溫度以上，粘附隨著壓力的增加而直線增加。另外，試驗也證明分離力隨著施壓的時間呈對數(shù)函數(shù)增加。圖4表明Pawelskietal〔2〕測量的分離力、溫度、壓力和持續(xù)時間之間的關(guān)系。表3:4個鋼卷的鋼垛的退火周期及尺寸鋼卷寬度1250mm外直徑1855mm內(nèi)直徑610mm帶鋼厚度1mm鋼垛重量94.6t加熱梯度17小時內(nèi)從350°C到710°C均熱溫度710°C加熱結(jié)束10小時等效時間帶加熱罩冷卻3小時快冷開始450C為了獲得粘接發(fā)生率評估的量化標準，在粘接模型軟件中將這些曲線進行了合并。因為試驗是在恒溫恒壓下進行的，所以在可與用做退火結(jié)尾的標準的等量時間相比較的等量分離力計算時考慮在罩式退火過程中溫度的變化。圖圖11.鋼卷外直徑和寬度對ESF的影響B(tài)D0-10CK0700SDD<4D0-300TDO-ED20 301￡08000/□DO4000zLL3000詢2D0410OT-1000時間(小圖10.通過粘接模型對底垛外直徑(rn:n)/圖圖13.快冷開始溫度對ESF的影響M口4tta^k*4吊十mdth12MmmewWfdi#EiSSFewihiekrutLl.flmm■^3戸rationMrcocoil3ZfSpot.iiion-^-rvduKtaoniofMpam^Kinfcrw*(琶金慝定--S-J阪帶加加罩冷卻的時間(h)4J圖12.帶加熱罩冷卻對ESF的影響7D0080005DD04D00網(wǎng)00IHJOO□"10004cailsUckM.BI.Wi琳h 1254Mminutcrdiam?1fiSi5mnithicknMs1,0mm—fteparatianforcec-oll22fJposrtioin快冷開始時的溫度控制卩3SDirci-二蘭41SZ821UFiorcccoil22^3poi.3liowlirigwithHHr- 19-rctral2的pc噫.仆會cwiingwi-inHH-R-rfrdwG-nfrnierfMperrlwr!ferrcciJhc：Ml>ngwitiHH-?-rZuGliPnfrf^epariiitrantarEen#wrtfiMH灘-』Coil94.fitwiffth1 EEoul?rduirriL1 mmthickrwM IQmm核心溫度卩圖14.核心溫度對ESF的影響3—丄毛7207W0.WOOS2CQ0Mdin 125-0mm◎u■齢「3—丄毛7207W0.WOOS2CQ0Mdin 125-0mm◎u■齢「diam. 195Smm1,fii用的equivutafit 1Dh?pdratinnicoil立pofiitioinreductionof主虐paetinn伽m整iriereateofcycletime|[%1均熱溫度甲 315圖15.均熱溫度對ESF的影響退火鋼垛的重新計算為了驗證粘接模型項目，我們對59個在德國鋼廠退火的鋼堆進行了計算。30個鋼堆中，每一個鋼堆中有一個鋼卷有粘接痕，29個沒有任何痕跡。在退火周期中對所有鋼堆的每一個鋼卷產(chǎn)生的最大等量分離力進行了計算。假如臨界分離力為6000N，檢測到80%鋼卷有粘接痕。沒有粘接痕的鋼堆為86%。而對于模型計算的14%沒有粘接痕的鋼垛，則視為粘接警告。計算建立在試驗數(shù)據(jù)基礎(chǔ)之上，偏差達到1700N，這些曲線近似數(shù)學(xué)功能，80%代表的是好的結(jié)果。參數(shù)影響粘接以上所述，粘接受很多參數(shù)影響，粘接模型考慮以下參數(shù)：卷取張力外直徑、帶鋼寬度加熱梯度冷點溫度均熱溫度帶加熱罩冷卻快冷開始溫度材料性能（屈服強度） 對這些參數(shù)的影響表述如下，表3中例舉了4個卷的鋼垛的形狀和退火周期數(shù)據(jù)?；镜男螤钣嬎憬Y(jié)果見圖10。由于爐子的形狀原因（在這里沒有進行描述），在第二個卷上可發(fā)現(xiàn)最高的梯度和特殊狀態(tài)下的最高等量分離力（ESF）。因此，圖中僅對第二個卷進行了描述。 藍色粗線表示