單層廠房計(jì)算書(完整版)

實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案文檔大全文檔大全第2章、單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)計(jì)算書2.1設(shè)計(jì)條件.金加工車間跨度21m，總長(zhǎng)60m，柱距6m。.車間內(nèi)設(shè)有2臺(tái)200/50kN中級(jí)工作制吊車，其軌頂設(shè)計(jì)標(biāo)高9m。.建筑地點(diǎn)：信陽市郊區(qū)。.車間所在場(chǎng)地：低坪下0.8m內(nèi)為填土，填土下4m內(nèi)為均勻亞黏土，地基承載力設(shè)計(jì)值f二200kN/m2，地下水位-4.05m，無腐蝕?；撅L(fēng)壓aW=0.45KN/m2,基本雪壓S=0.40KN/m2o.廠房中標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件選用情況：.屋面板采用G410(一)標(biāo)準(zhǔn)圖集中的預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板，板重(包括灌漿在內(nèi))標(biāo)準(zhǔn)值1,4KN/m,屋面板上做二氈三油,標(biāo)準(zhǔn)值為0.35kN/m2。(2).天溝板采用G410(三)標(biāo)準(zhǔn)圖集中的TGB77—1,板重標(biāo)準(zhǔn)值為2.02kN/m。(3).屋架采用G410(三)標(biāo)準(zhǔn)圖集中的預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架YWJA—21，屋架輜重標(biāo)準(zhǔn)值91KN每棉。(4).吊車梁采用G425標(biāo)準(zhǔn)圖集中的先張發(fā)預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁YXDL6—8，吊車梁高1200mm，翼緣寬500mm,梁腹板寬200mm,自重標(biāo)準(zhǔn)值45KN/根，軌道及零件重1kN/m，軌道及墊層構(gòu)造要求200mm。（5）材料：A.柱：混凝土C30B.基礎(chǔ).混凝土C30C鋼筋.口級(jí)。2.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱截面尺寸確定因該廠房跨度在15?36m之間,且柱頂標(biāo)高大于8m,所以采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了是屋蓋具有較大剛度，選用預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。選用鋼筋混凝土吊車梁及基礎(chǔ)梁。廠房各主要構(gòu)件選型見下表：表2.1主要承重構(gòu)件選型表構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號(hào)重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面板G410（一）1.5mx6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋^板YWB—2口1.4kN/m2（包括灌漿在內(nèi)）天溝板G410（三）1.5mx6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（卷材防水溝板）TGB68—12.02kN/m

屋架G415（三）預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架（跨度21m）YWJA—21—1Aa91kN/每品。吊車梁G323（二）鋼筋混凝土吊車梁（吊車工作等級(jí)中級(jí)）DL—9Z（中間跨）DL—9B（邊跨）45kN/根軌道連接G325（二）吊車軌道聯(lián)結(jié)詳圖1kN/m基礎(chǔ)梁G320鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁兒一316.7kN/根由設(shè)計(jì)資料可知屋頂標(biāo)高16m,軌頂標(biāo)高為9m，設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.5m，則計(jì)算簡(jiǎn)圖和吊車梁的高度求總高度H、下柱高度h和上柱高度lH分別為：uH=12.4m+0.5m=12.9m，H=12.9m—3.8m=9.1mlH=12.9m—9.1m=3.8mu根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級(jí)別等條件，可查表確定柱截面尺寸：

AB上柱矩01.6010521.301084.0下柱工400090001501.8750105195.3801084.69結(jié)構(gòu)平面布置圖如下2.1 i- /l±￡=l音/TK，UOU￡oooZ2.3荷載計(jì)算2.3.1恒載（1）屋面恒載兩氈三油防水層： 0.35kN/m220mm厚水泥砂漿找平層： 20kN/m3x0.02m=0.40kN/m2100mm厚水泥礫石保溫層： 5kN/m3x0.1m=0.50kN/m2一氈兩油隔氣層： 0.05kN/m220mm厚水泥砂漿找平層： 20kN/m3x0.02m=0.40kN/m2預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板： 1.4kN/m2合計(jì)：0.35kN/m2+0.40kN/m2+0.50kN/m2+0.05kN/m2合計(jì)：+0.40kN/m2+1.4kN/m2=3.1kN/m2屋架重力荷載為85.2kN/每棍，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計(jì)值為：G=1.2x(3.1kN/m2x6mx21m+2+91kN+2)+1.2x2.02x6m=303.5kN1(2)吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值：G=1.2x(45kN+1kNx6m)=61.2kN3(3)柱自重重力荷載設(shè)計(jì)值：A、B柱：上柱：G=G=1,2x4kN/mx3.8m=18.24kN4A 4B下柱：G=G=1.2x4.69kN/mx9.1m=51.21kN5A 5B2.3.2屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.05kN/m2，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.45kN/m2，后者小于前者，所以僅按前者計(jì)算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計(jì)值為：Q=1.4x0.5kN/m2x6mx21m+2=44.1kN1Q的作用位置與G作用位置相同。112.3.3風(fēng)荷載垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式2.1：3=0從從3

kzsz0式中3—基本風(fēng)壓，是以當(dāng)?shù)乇容^空曠平坦地面上離地10m高統(tǒng)計(jì)所得的050年一遇10min平均最大風(fēng)速為標(biāo)準(zhǔn)確定的風(fēng)壓值；0—高度z處的風(fēng)振系數(shù)，對(duì)高度小于30m的單層廠房，取0二1.0；zz從一風(fēng)荷載體型系數(shù)，是風(fēng)吹到廠房表面引起的壓力或吸力與理論風(fēng)壓s比值，與廠房的外表體型和尺度有關(guān)，可根據(jù)建筑體型查得；從一風(fēng)壓高度變化系數(shù)，根據(jù)所在地區(qū)的地面粗糙程度類別和所求風(fēng)壓z處離地面的高度查得。3=0.45kN/m00=1.0

z根據(jù)廠房各部分標(biāo)高及B類地面粗糙查表得：柱頂（標(biāo)高12.4m）從=1.067z檐口（標(biāo)高14.60m）從=1.129z屋頂（標(biāo)高16.00m）從二1.17z可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：3二0從從3=1.0x0.8x1.067x0.45kN/m2=0.384kN/m21k zs1z03二0從從3=1.0x0.5x1.067x0.45kN/m2=0.24kN/m22kzs2z0圖2.2風(fēng)荷載體型系數(shù)則用于排架計(jì)算簡(jiǎn)圖上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.4x0.384kN/m2x6m=3.23kN/m1q=1.4x0.24kN/m2x6m=2.02kN/m2F=y[⑴+旦)nh+⑴+n)nh]03Bwq s1 s2z1 s3 s4z2z0=1.4x[(0.8+0.5)x1.129x2.2m+(-0.6+0.5)x1.17x1.4]x1.0x0.45x6=11.59kN2.3.4吊車荷載200/50kN吊車的參數(shù)為：B=5.55m,K=4.40m,g=75kN,Q=200kN,F=215kN,F =45kN。根據(jù)B及K,可算得吊車梁支座反力影響線中各pmax pmin輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖2.3所示。0.丁二二^^0.8081.000圖2.3吊車荷載作用下支坐反力影響線(1)吊車豎向荷載D=丫F Zj=1.4x215x(1+0.808+0.267+0.075)x0.9maxQpmax i=582.44kND=丫FZj=1.4x45x(1+0.808+0.267+0.075)x0.9minQpmin i=121.91kN(2)吊車橫向水平荷載作用于每一個(gè)輪子上的吊車荷載水平制動(dòng)力計(jì)算公式2.2：T=1a(Q+g)4式中T—每一個(gè)輪子作用在軌道上的橫向水平制動(dòng)力；a—橫向水平制動(dòng)系數(shù)；Q—吊車的額定起重量的重力荷載；g—小車的重力荷載。T=1a(Q+g)=1x0.1x(200kN+75kN)=6.875kN44作用于拍架上的吊車橫向的水平荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算公式2.3:T=ZTymax ii式中 T—第/個(gè)大車輪子的橫向水平制動(dòng)力；iT—吊車梁傳給柱的最大橫向反力的標(biāo)準(zhǔn)值；maxy—影響線數(shù)值。iT=ZTy=1.4x6.875kNx(1+0.808+0.267+0.075)=20.69kNmax ii2.4排架內(nèi)力計(jì)算該廠房為一跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行內(nèi)力分析。其柱的剪力分配系數(shù)月見表2.3：i表2.3柱剪力分配系數(shù)柱號(hào)n=u大二HC0=3/[1+九3(1/n-1)]8=H3/CEI0l1/8A、B柱n=0.109九二0.295c0=2.4808=8=0.210x10-10HAB E叩=叩=0.5A B恒荷載作用下排架內(nèi)力分析恒荷載作用下排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，圖中的重力荷載G及力矩M是根據(jù)下圖確定：G=G=303.5kN11G=G=51.21kN3 5A實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案文檔大全文檔大全實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用標(biāo)準(zhǔn)文案圖2.4圖2.4荷載作用位置圖文檔大全M=Ge=303.5kNx0.05m=15.175kN?m11M=G+G)e—Ge1 4A0 3A3A=(303.5kN+18.24kN)x0.25m—51.21kNx0.3m=65.07kN?m由圖所示排架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)且作用對(duì)稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算式內(nèi)力。柱頂不動(dòng)支座反力R可根據(jù)表所列的相應(yīng)公式計(jì)i算。對(duì)于A柱，n=0.109，九=0.295，則1-X2(1-1)C=一 =2.122121+X3(1-1)n_3—21-_3—2 二1.1321+X3(1-1)nnM「M「 15.175kN?mx2.122+65.07kN?mx1.132R=一C+一C= =8.21kN(faH1H3 12.9mR=8.21kN(一)B柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖2.4和軸力圖分別見圖2.5。：_=3C3,5I;\

圖2.5恒載作用下排架內(nèi)力圖2.4.2屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析AB跨作用屋面活荷載排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.6所示。其中q=44.1kN，它在柱頂及變階引起的力矩1為：M=44.1kN義0.05m=2.205kN-m；1AM=44.1kNx0.25m=11.025kN?m；2A對(duì)于A柱，C=2.122，C=1.032，貝13

圖2.6AB跨作用屋面活荷載時(shí)排架內(nèi)力圖MM=——1AC+——2ACHiHMM=——1AC+——2ACHiH312.9m=1.33kN（fR=—1.33kN=1.33kN（fBR=R+R=0kNAB將R反向作用于排架柱頂，計(jì)算相應(yīng)的柱頂剪力，并與柱頂不動(dòng)鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用與AB跨時(shí)的柱頂剪力：V=RV=RA A,BB彎矩見彎矩圖2.7，剪力圖2.8■圖2.7AB跨作用屋面活荷載時(shí)的彎矩圖■圖2.7AB跨作用屋面活荷載時(shí)的彎矩圖44.1圖2.8AB跨作用屋面活荷載時(shí)的剪力圖44.1圖2.8AB跨作用屋面活荷載時(shí)的剪力圖44：2.4.3風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）左吹風(fēng)時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.9所示。對(duì)于A柱，n=0.109,九=0.295，由表得:圖2.9圖2.9排架內(nèi)力圖如圖3[1+九4（1-1）]C二 n——=0.329118[1+九3（1-1）]nR=-qHC=-3.23kN/m義12.9m義0.329=-13.71kN（一）A 1 11R=-qHC=-2.02kN/m義12.9m義0.329=-8.57kN（一）B 2 11R=R+R+F=-13.71kN-8.57kN-11.59kN=-33.87kN（一）ABW各柱頂剪力分別為：V=R-nR=-13.71kN+0.5義33.87kN=3.225kN（一）AAAV=R-nR=-8.57kN+0.5x33.87kN=8.365kN（f）BBB排架內(nèi)力圖如圖2.10所示。圖2.10左吹風(fēng)時(shí)排架內(nèi)力圖如圖（2）右吹風(fēng)時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。將圖所示A柱內(nèi)力圖對(duì)換且改變內(nèi)力符號(hào)后可得，如圖2.11所示。

圖2.11圖2.11右吹風(fēng)時(shí)的排架內(nèi)力圖2.4.4吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析（1）D作用在A柱max計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.12所示。其中吊車豎向荷載d ,d在牛腿頂面處引起的力maxmin矩為：矩為：圖2.12D作用在A柱時(shí)排架內(nèi)力圖

maxM=De=582.44kN義0.3m=174.73kN-mA max3M=De=121.91kN義0.3m=36.57kN-mB min3對(duì)于A、B柱，。=1,090，則3M廠174.73kN?m.aC=- x1.132=-15.33kN（一）H3 12.9mM- 36.57kN?mAR=bC= x1.132=3.210kN（fbH3 12.9mR=R+R=-12.12kN（一）AB排架各柱頂剪力分別為：V=R-nR=—15.33kN+0.5義12.12kN=—9.27kN（一）AAAV=R-nR=3.21kN+0.5義12.12kN=9.27kN（一）BBB排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖2.13和2.14所示。圖2.13D作用在A柱時(shí)的排架內(nèi)力圖

max

圖2.14D作用在A柱時(shí)的排架內(nèi)力圖

max（2）D作用在B柱max計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.15所示。2.15d作用在B柱時(shí)的計(jì)算簡(jiǎn)圖max其中吊車豎向荷載D,D在牛腿頂面處引起的力矩為：max minM=De=121.91kN義0.3m=36.57kN-mAmin3

M=De=582.44kNx0.3m=174.73kN-mBmax3對(duì)于A、B柱，C=1.090,則3R=Mac=AR=Mac=AH336.57kN?m12.9mx1.132=3.210kN（f174.73kN?m12.9mx1.132=-15.33kN（一）R=R+R=-R=R+R=-12.12kN（一）AB排架各柱頂剪力分別為：V=R-nR=9.27kN（一）AAAV=R-nR=-9.27kN（一）BBB排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖2.16，2.17所示。圖圖2.16D作用在B柱時(shí)的排架內(nèi)力圖max圖2.17Dmax作用在B柱時(shí)的排架內(nèi)力圖（3）T作用于人8￡夸柱max當(dāng)AB跨作用于吊車橫向水平荷載時(shí)，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.18所示。圖2.18T作用于AB跨時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖

max對(duì)于人、B柱，n=0.109,九=0.295，由表得a=(3.8m-1.2m)/3.8m=0.684，貝U2-3a入+入3[(2+a)(1-a)2-(2-3a)]C= n =0.605 2[1+入3(--1)]nR=-TC=-20.69kN義0.6=-12.414kN(一)A max5R=-TC=-20.69kN義0.6=-12.414kN(f)B max5排架柱頂總反力R為：R=R+R=-12.414kN-12.414kN=24.828kNAB

各柱頂剪力為：V=R-nR=—12.414kN+0.9*0.5義24.828kN=—1.24kN(f)BBBV與的方向相反。AB排架各柱的彎矩圖柱底剪力值如圖2.19所示。當(dāng)t方向相反時(shí)，彎矩圖max和剪力只改變符號(hào)，方向不變。圖2.19T作用于AB跨時(shí)排架內(nèi)力圖

max2.5內(nèi)力組合以A柱為例。表2.4A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表柱號(hào)及正向內(nèi)力荷載類別恒載屋面荷載吊車豎向荷載吊車水平荷載風(fēng)荷載Dmax作用在A柱D作max用在B柱左風(fēng)右風(fēng)

序號(hào)￡2③④⑤⑥⑦I-ULLIIM16.0232.846-35.230-21.810±21.8150.16-46.37N312.744.100000nnM-49.0478.179139.5001.340±21.8150.16-46.37d彳'N382.944.1582.440121.910000田田M25.663.955.150-83.010±181.06309.9-276N434.1144.1582.440121.91000V8.211.33-9.270-9.270±17.541.667-26.06注：M（單位為kN?m）,N（單位為kN）,V（單位為kN）。表2.5A柱內(nèi)力組合表+M及相應(yīng)max-M及相應(yīng)minN及相應(yīng)M、maxN及相應(yīng)M、Nmin

截面的N,V的N,VN工—IM①②④⑤+⑥43.47①③⑤⑦]-77.05①②18.58①16.023N352312352312口—nM①②③⑤+⑥67.22①④⑤⑦]-67.47①②③⑤+⑥167.22①④⑤⑦]-64.47N946.8492.6946.8492.6印—田M①②③⑤+⑥520.7①④⑤⑦]-460.4①②③⑤+⑥520.7①④⑤⑦]-460.4N998543.83998543.8V54.31-39.354.31-39.3MK①〈②③⑤〉⑥344.27①〈④⑤〉⑦-289.74①〈②③⑤〉⑥①〈④⑤〉⑦NK828.83VK36.73注：M（單位為kN?m）,N（單位為kN）,V（單位為kN）。2.6柱的設(shè)計(jì)2.6.1設(shè)計(jì)資料截面尺寸：上柱400x400mm正方形截面下柱I字形截面b'=b=400mm;h'=h=150mmff ff材料等級(jí)：混凝土：C30,f=14.3N/mm2c鋼筋：縱向受力鋼筋為HRB335級(jí)鋼筋f=f'=300N/mm2yy箍筋預(yù)埋件和吊鉤為 級(jí)鋼筋f=210N/mm2y2.6.2柱截面配筋計(jì)算（1）由于截面3-3的彎矩和軸向力設(shè)計(jì)值均比截面2-2的大，故下柱配筋由截面3-3的最不利組合確定,而上柱配筋由1-的1最不利組合內(nèi)力組合確定.經(jīng)比較,用與上下柱截面配筋計(jì)算的最不利組列入級(jí).內(nèi)6.確定柱在排架方向的初始偏心距 計(jì)算長(zhǎng)l及偏心距增大系數(shù)n見表所列i. 0（3柱）在排架平面內(nèi)的配筋計(jì)算表見表所列.（4柱）在排架平面外承載力計(jì)算上柱N=352KN,當(dāng)不考慮吊車荷載時(shí)有：maxl=1.2H=1.2x12900=1548加加0l/b=15480/400=38.7,查表知(b=0.330考慮到施工方便=下柱A'=152而①，上根'=603mm2ss sN=0.并(fA+fA'+fA)=0.9x0.33x(14.3x400x900+300x603+300x1520)u cccscs=1718.次N>Nmax=352KN-滿足要求下柱 =998KN,當(dāng)考慮吊車荷載時(shí)有:maxl=1.0H=9100mmI=I=195.38x10801 1A=400x900—2x(550+600)x190+2=141500mm2i=1-==372mm\'Al/i=9100/372=24,查表。=1.00A=A'=1520mm2ss故N=03(fA+2fA')u ccys=1.0x(14.3x141500+2x300x1520)=2935.5KN>N=998KNmax滿足要求表2.6柱在排架方向的el及刈i0截面內(nèi)力組(KN)(KN.m)e(mm)0e(mmae(mmih(mm)0自il(mm)0h(mm)之2T]11M43.47123201433651.076004000.961.537N352M-77.05247202673651.076004000.961.28N312

8M18.585320733650.7476004000.961.77N3523-M520.7522305528651.091009001.01.09N998M-460.4847308778651.091009001.01.06N543.8M520.7522305528651.091009001.01.09N998M-460.4847308778651.091009001.01.06N543.8e表中:e=M/N;e=e+e;e取20mm^^h/30的較大值m=0.2+2.7一,白>1.00寸,m=1.0;0 i0aa 1 h1 10己=1.15-0.011l0<15時(shí),取自=1.0,考慮吊車荷載=2.0H(上柱)，不考慮吊車荷載=1.0H1+ K—(L)2箕14001+ K—(L)2箕1400e/hh2i0,排架結(jié)構(gòu)屬于有側(cè)移結(jié)構(gòu)c=1.0,K=0.85.

m表2.7柱在排架內(nèi)的截面配筋計(jì)算

截面內(nèi)力組(KN.m)(KN)(mm)nmmx(mm)qhb0(mm)偏心情況A=A1(mm2)ss^算值實(shí)配值1-1M43.471431.5338461201大1844中14(A=603mm2)N352M-77.052671.2850855201大530N312M18.58731.7729461201大-135N3523-3M520.75521.09102174476大11124022(A=1520mm2)N998M-460.48771.0613492476大1371N543.8M520.75521.09102174476大1112N998M-460.413492476大13711cba1cbaf 400義1x14.357201cf時(shí)，x=

cN—I'—b源'afff1cbaf1c：上柱X<。h，A=A'ss一，/Ne—bxh(一N—bxh—上；下柱，當(dāng)2a'<x<h'時(shí)，一百一/+bxhssa1fc；上柱或下柱，當(dāng)Ne0。2.6.3、柱的裂縫寬度驗(yàn)算《規(guī)范》規(guī)定，對(duì)e0>0,55的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算h0上柱:e—0-二h0247365=0,676>0.55，需進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算下柱:e—0-二h0847865=0.98>0.55，需進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算表2.8柱的裂縫寬度驗(yàn)算表柱截面上柱下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值M/kN?mk43.47520.7N/kNk352998。M0e=—k/mm0Nk123522p二 ^ te05bh+(b—b)hf f0.00663<0.0取0.010.0076<0.01取0.01n=1+，(二］2、1400JIhJh01.5371.097h ,h /e="e+--a/mmS0 2s3841020Y'=h'(b'-b)/bhfff 000.5N=0.87-0.12(1-Y')(hT_ fle人h/mm0278715.2N(e-z)//入7/ 、o=—k /(N/mm2)sk Azs253310.3 fV=1.1-0.65JtkPotesk0.580.67o d3 =aV-^k~(1.9c+0.08 )/mmmax crE ps te0.11<0.3滿足要求0.13<0.3滿足要求2.6.4、柱箍筋配置非抗震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制，根據(jù)構(gòu)造要求，上、下柱均采用人8@200箍筋

2.6.5、牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度b=400mm,牛腿截面高度h=700mm,h=665mm02.20A柱牛腿尺寸簡(jiǎn)圖牛腿截面高度驗(yàn)算a=-150+20=-130mm<0取a=0FvkD G 582.4460.24=——max+——3FvkD G 582.4460.24=——max+——3= + y y1.4 1.2QG=466.2kNJP1-0.5IFvk=0.65x2.01x400x6650.5=695kN>Fvk=466.2kN故牛腿截面高度滿足要求牛腿配筋計(jì)算a=-150+20=-130mm<0,所以牛腿按構(gòu)造配筋A(yù)=pbh=0.002x400x900=720mm2smin選用4B16(a=804mm2),水平箍筋選用B8@100s2.6.6、柱的吊裝驗(yàn)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊柱插入杯口深度h=0.9h=0.9義900=810mm，取850mm1則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為3.8+9.1+0.85=13.75m,計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.21A柱吊裝計(jì)算簡(jiǎn)圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動(dòng)力系數(shù)，則q=用q=1.5*1.35*4.0=8.1kN/m1G1kq=四q=1.5x1.35x(0.4x1.0x25)=20.25kN/m2G2kq=四q=1.5x1.35x4.69=9.5kN/m3G3k在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為M=-qH2=-x8.1x3.82=58.8kN?m21u2M=1x8.1x(3.8+0.7)2+1x(20.25—8.1)x0.72=85kN?m2由ZM=Rl—1q12+M=0得Ba3 233 2TOC\o"1-5"\h\zR-1ql—M2-1*9.5*9.25--85--34.75kNa233 1 2 9.253M-Rx--qx2

3A23令3-r—qx-0得x-r/q-34.75/9.5-3.66m，貝UdxA3 A3M-34.75x3.66-1x9.5x3.662=63.6kN?m3 2柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算經(jīng)初步驗(yàn)算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點(diǎn)處局部加強(qiáng)，加2B16，實(shí)際配筋A(yù)-1005mm2s表2.9柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算柱截面上柱下柱M(M)/kN?mk71.44(52.92)90.98(67.39)M-fA(h-a')/(kN?m)u ys0 s57.88<96.4890.18<151.29M，/… 、o k——/(N/mm2)sk0.87hA0s168.1161.3 fV—1.1—0.65—tk—p0tesk0.4780.290 d3 -aV-^k-(1.9c+0.08eqj).)/mmmax crE ps te0.126<0.20.07<0.2滿足要求2.7、抗風(fēng)柱設(shè)計(jì)2.7.1、尺寸確定H-H+H+h=3.1+12.9+0.85=16.85mul1

截面尺寸上柱bxh=300mmx300mm，下柱bxh=300mmx600mm2?7?2、荷載計(jì)算(1)柱自重及截面參數(shù)表2.10柱別截面尺寸/mm自重/kN面積/(105mm2)慣性矩/(109mm4)上柱300x3005.880.90.675下柱300x60054.91.85.4(2)風(fēng)荷載H=H+H=3.1+12.9=16m,從=1.17ul z迎風(fēng)面、背風(fēng)面風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3=0日從3=1.0x0.8x1.17x0.45=0.421kN/m21k zs1z03=Pn從3=1.0x0.7x1.17x0.45=0.369kN/m22k zs2z0則作用于抗抗風(fēng)柱計(jì)算簡(jiǎn)圖上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為q=1.4x0.421x7=4.13kN/m1q=1.4x0.369x7=3.62kN/m2In=uIl0.675x109In=uIl0.675x1095.4x109=0.125,X=幺=&62=0.215

H16.85C11\-1)-11+0.2154x(1+0.2153x(0.125

10.125=0.355R=qHC=4.13x16x0.355=23.46kN1 1 11R=qHC=3.62x16x0.355=20.56kN2211風(fēng)荷載作用下彎矩圖如下

2.22抗風(fēng)柱內(nèi)力圖2.22抗風(fēng)柱內(nèi)力圖2.7.3、抗風(fēng)柱截面設(shè)計(jì)（1）正截面承載力計(jì)算上柱：M=53.19kN?m,N=5.88kN因?yàn)闃?gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計(jì)算A'=sMA'=sM-afbx(h-

1c0f'(h-a')y0afbx—^-c——

fyq=0.55,X=hq=145.75b 0b_1.0x14.3x300x145.75 24.39x106-14.3x300x145.75x(265-72.875)300x(265-35)3002A.300x(265-35)300=-690.9mm2<0故按最小配筋率配筋p-ph-0.45x143x300-0.24%minh 3002650A=pbh=0.24%x300x565=407mm2,取4814,A=615mm2下柱：M=191kN?m,N=60.78kN因?yàn)闃?gòu)件軸力較小，故按純彎構(gòu)件雙筋矩形截面計(jì)算M-afbx(h-

1c0f'(h-a')y0afbx—^-c fyq=0.55,X=hq=310.75b 0b2a=1.0皿x300x310.75+2x610.73x106-14.3x300x310.75x(湖一m375)300300義(565-35)5256mm2A-2628mm2s選用4825+2822,A-2724mm2sA2724 h1.43300驗(yàn)算：p——s-- -1.50%>p——0.45xx=0.24%，bh 300x600 minh 3002650符合要求。(2)斜截面承載力計(jì)算上柱h-h-265mm,土-受<4屬厚腹構(gòu)件w0 b3000.25Pfbh-0.25x1x14.3x300x265-284.2kN>V-18.55kNcc00.7fbh-0.7x1.43x300x265-79.58kN>V-18.55kNt0故按構(gòu)造配置箍筋p -0.24f-0.24143=0.16%，取箍筋為A8@150sv,min f 210yvpsvnA2x50.3 sv1- bs 300x150-0.22%>0.16%，可以下柱h-h-565mm,幺-<4屬厚腹構(gòu)件w0 b3000.25Pfbh-0.25x1x14.3x300x565-605.9kN>V-28.64kNcc00.7fbh-0.7x1.43x300x565-169.6kN>V-28.64kNt0故按構(gòu)造配置箍筋p =0.24f=0.24143=0.16%，取箍筋為A10@250sv,min f 210yvpsvnApsvnA sv1

bs藍(lán)竦二0.21%＞。」6%，可以2.8基礎(chǔ)設(shè)計(jì)荷載計(jì)算：由柱傳至基頂?shù)暮奢d由內(nèi)力組合表可得荷載設(shè)計(jì)值如下：第一組：M=520.7KN?m,N=998KN,V=54.31KNmax第二組：M=-460.4KN?m,N=543.8KN,V=-39.3KNmin第三組： =998KN?m,M=520.7KN,V=54.31KNmax第四組： =543.8KN?m,M=-460.4KN,V=-39.3KN由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂?shù)暮奢d墻重：19KNm3x0.24mxkmx14.65m-(4.8m+1.8m)x3.6m〕=292.485KN窗重：0.45KNm2x(4.8m+1.8m)x3.6m=10.69KN基礎(chǔ)梁：16.70KNN=319.87KNwkN距基礎(chǔ)形心的偏心距ew為：ew=(240+900)..'2=570mmwk ,N=1.2N=1.2x319.87=383.84KNw wkNe=383.84x0.57=218.79KN-mw5基礎(chǔ)尺寸及埋置深度

（1）假定基礎(chǔ)高度為850+50+250=1150mm則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：第一組：M=520.7+1.15*54.31.218.79=364.36KN.mbotN=998+383.8=1381.8KN第二組：M=-460.4_1.15*39.3—218.79=927.67KN.mbotN=543.8+383.8=927.6KN第三組：M=520.7+1.15*54.31_218.79=364.36KN.mbotN=998+383.8=1381.8KN第四組：M=460.6+1.15*39.3-218.79=287KN.mbotN=543.8+383.84=927.6KN(2)基底尺寸的確定998由第二組荷載確定l和b，即：998=5.98=5.98A> 二f-rd(200-20x1.65)aa取l=3,b=4,A=bl=4x3=12m2計(jì)算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力：Grd=20x1.65x12=396KNkmAw=Lb2=-x3x42=8m3，符合要求。66驗(yàn)算其它兩組荷載設(shè)計(jì)值作用下的基底壓力：NMNMP= bot-+ bot-= +rd+ botmaxAwAaw1381.812+20x1.651381.812+20x1.65+364.368~=115.15+33+45.55二193.7KNm2,符合要求。P=115.15+33-45.55=102.6KN/>0,min /m2P=115.15+33=148.15KN/<f=200，符合要求。m /m2 a第三組：PmaxNMNM

= bot-+ bot= +rd+第三組：PmaxAwAaw1381.812+20x1381.812+20x1.65+364.36r-=115.15+33+45.55=193.7KN/，符合要求。/m2927.6712=927.6712=77.3+33+35.88=146KNm2,符合要求。P=115.15+33-45.55=102.6KN/>0,min m2P=115.15+33=148.15KN/<f=200，符合要求。m mm2 a第四組：NMNM第四組：P=—bot-+—bot-=—+rd+—bot

maxAwAaw287+20x1.65+ 8P=77.3+33—35.88=74.42KN/>0,min m2P=77.3+33=110.3<f=200KN/，符合要求。m a mm2確定基底的高度前面已初步假定基礎(chǔ)的高度為1150mm，如果采用杯形基礎(chǔ)，按構(gòu)造要求，（1）在各組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大凈反力第一組：P =115.15+45.55=160.7KN/，TOC\o"1-5"\h\zs,max /m2第二組：P =77.3+35.88=113.2KN/ ，s,max ./m2第三組：p =115.15+45.55=160.7KN/ ，s,max ，/m2第四組：P =77.3+35.88=113.2KN/。s,max ，:m2

抗沖切計(jì)算按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。(2)驗(yàn)算基礎(chǔ)高度L>b+2HH表示基礎(chǔ)的有效高度2 0 0(Lb----H1 s1 s,maxs,max=160.7x[(2-0.45-1.1)x3-(1.5-0.2-1.1=160.7x=210.5KN[b+(b+2H)] HV-0.7f 0-^x 0—xcos450ut