機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)510帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置畢業(yè)設(shè)計(jì)

刖言TOC\o"1-5"\h\z1前言 (2)1帶式輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)總體方案設(shè)計(jì)\o"CurrentDocument"1帶式輸送機(jī)的整體設(shè)計(jì)方案論述 (3)\o"CurrentDocument"2帶式輸送機(jī)的執(zhí)行機(jī)構(gòu)與傳動(dòng)機(jī)構(gòu)方案初步設(shè)計(jì) (4)\o"CurrentDocument"3帶式輸送機(jī)的電機(jī)選擇 (6)2帶式輸送機(jī)傳動(dòng)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)分析1計(jì)算總傳動(dòng)比及分配各級(jí)傳動(dòng)比 (7)2傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)與動(dòng)力參數(shù)分析及計(jì)算 (7)3帶式輸送機(jī)中傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核1主要傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核1-1齒輪的設(shè)計(jì) (9)3-1-2軸的設(shè)計(jì) (17)3-1-3軸承的選用與壽命分析 (27)3-2支撐、連接類等零件設(shè)計(jì)及選擇3-2-1聯(lián)軸器的選用與校核 (28)3-2-2鍵的選用與校核 (29)4各配合尺寸處的公差與配合及潤滑方式和密封方式的選^擇 (30)\o"CurrentDocument"5減速器的附件及箱體設(shè)計(jì) (30)6繪制減速器裝配圖及主要零件圖6-1減速器裝配圖1張(A3) (31)6-2中間軸上齒輪工作圖1張(A4) (31)6-3輸出軸工作圖1張(A4) (31)\o"CurrentDocument"7心得體會(huì)、收獲、意見與建議- (31)\o"CurrentDocument"8參考文獻(xiàn) (32)前言機(jī)械工業(yè)的生產(chǎn)水平是一個(gè)國家現(xiàn)代化建設(shè)水平的主要標(biāo)志之一。這是因?yàn)楣I(yè)、農(nóng)業(yè)、國防和科學(xué)技術(shù)的現(xiàn)代化程度，都會(huì)通過機(jī)械工業(yè)的發(fā)展反映出來。人們所以要廣泛應(yīng)用機(jī)器，是由于機(jī)器既能承擔(dān)人力所不能或不便進(jìn)行的工作，又能被人工生產(chǎn)改進(jìn)產(chǎn)品質(zhì)量，特別是能夠大大提高勞動(dòng)生產(chǎn)率和發(fā)送勞動(dòng)條件。同時(shí)，不論是集中進(jìn)行大量生產(chǎn)還是迅速完成多種品種、小批量生產(chǎn)，都只有使用機(jī)器才能便于實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品的標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、和通用化，尤其是便于實(shí)現(xiàn)高度的機(jī)械化、電氣化和自動(dòng)化。因此，機(jī)械工業(yè)肩負(fù)著為國民經(jīng)濟(jì)各個(gè)部門提供技術(shù)裝備和促進(jìn)技術(shù)改造的重要任務(wù)，在現(xiàn)代化建設(shè)的進(jìn)程中起著主導(dǎo)和決定的作用。所以通過大量設(shè)計(jì)制造和廣泛使用各種各樣先進(jìn)的機(jī)器，就能夠大大加強(qiáng)促進(jìn)國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的力度，加速我國的社會(huì)主義現(xiàn)代化建設(shè)。我們這次的課程設(shè)計(jì)任務(wù)是設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)裝置。這個(gè)裝置我們其實(shí)不陌生，平常生活中也經(jīng)?？吹?。而我們?cè)O(shè)計(jì)的目的就是通過這次的課程設(shè)計(jì)能夠使得我們所學(xué)到的東西能夠得到更好的應(yīng)用同時(shí)也讓我們體會(huì)到更多的機(jī)械感性認(rèn)識(shí)。對(duì)于帶式輸送機(jī)，它的應(yīng)用非常的廣，如工廠的產(chǎn)品輸送，礦山的礦料的運(yùn)輸，鋼鐵生產(chǎn)的運(yùn)輸?shù)榷加玫搅藥捷斔蜋C(jī)。而帶式輸送機(jī)的設(shè)計(jì)過程也正好基本上把我們平常所學(xué)的東西包含在里面了，對(duì)我們的知識(shí)進(jìn)行了一次強(qiáng)有力的加強(qiáng)作用。比如其中就有我們最為常見的機(jī)械減速器的設(shè)計(jì)，帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)等。所以要想使得我們學(xué)生更好的在機(jī)械行業(yè)里發(fā)揮作用為我們祖國的未來而盡一份力，我們必須學(xué)好理論知識(shí)的同時(shí)也要搞好實(shí)踐性的設(shè)計(jì)課程。從多方面的把我們轉(zhuǎn)化為社會(huì)的工作人員。所以這次的課程設(shè)計(jì)是非常有必要的，而設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)也是我們最佳的選擇。1帶式輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)總體設(shè)計(jì)1帶式輸送機(jī)的整體設(shè)計(jì)方案論述一、 帶式輸送機(jī)的工作及生產(chǎn)要求分析帶式輸送機(jī)的輸送帶工作拉力F=4.2kN；輸送帶工作速度u=1.9m/s；滾動(dòng)直徑D=450mm；滾筒效率q.=0.96；整機(jī)工作情況為：兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)；工作環(huán)境為：室內(nèi)，灰塵較大，環(huán)境最高溫度35oC；壽命要求為使用折舊期8年；動(dòng)力來源：電力，三相交流，電壓380/220V；檢修間隔期：四年一次大修，二年一次中修，半年一次小修；制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。所以整機(jī)工作情況為：低速，小功率，載荷平穩(wěn)，工作環(huán)境不惡劣，長期工作不經(jīng)常啟動(dòng)、關(guān)閉，無其他特殊要求。二、 帶式輸送機(jī)的整體設(shè)計(jì)思路我們知道現(xiàn)代的機(jī)器通常由原動(dòng)機(jī)構(gòu)、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、執(zhí)行機(jī)構(gòu)三部分組成。此外，為保證機(jī)器正常運(yùn)轉(zhuǎn)還需要一些輔助機(jī)構(gòu)如操縱裝置或控制系統(tǒng)。對(duì)與機(jī)器的方案設(shè)計(jì)我們應(yīng)該滿足其基本的工作和其他特殊要求外還應(yīng)盡可能的實(shí)現(xiàn)優(yōu)化設(shè)計(jì)即：1）機(jī)械系統(tǒng)盡可能簡單；2）盡量縮小機(jī)構(gòu)尺寸；3）機(jī)構(gòu)應(yīng)具有交好的動(dòng)力特性；4）機(jī)械系統(tǒng)應(yīng)具有良好的人機(jī)性能；5）機(jī)械系統(tǒng)盡可能的節(jié)能、環(huán)保及低成本。本次設(shè)計(jì)的機(jī)械系統(tǒng)為一帶式輸送機(jī)，由它的基本工作要求我們可以知道原動(dòng)機(jī)可以用足夠功率和轉(zhuǎn)速的交流電動(dòng)機(jī)即可滿足要求；傳動(dòng)機(jī)構(gòu)采用常用的閉式減速器即可；執(zhí)行機(jī)構(gòu)則為滾筒帶動(dòng)輸送帶工作。其示意圖（1-1）如下所示：一*動(dòng)一*動(dòng)I動(dòng)}原機(jī)電機(jī)采用上述的傳動(dòng)原理基本上滿足工作要求，而且結(jié)構(gòu)簡單、清晰、可靠；生產(chǎn)加工容易；成本底；傳遞平穩(wěn)可靠；傳遞效率高可以節(jié)約能源；工作安全、噪音?。灰子跈z查和維修其中所用的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)是我們最為常用的減速器，從而大大的降低了設(shè)計(jì)的成本及縮短了設(shè)計(jì)周期。1-2帶式輸送機(jī)的執(zhí)行機(jī)構(gòu)與傳動(dòng)機(jī)構(gòu)方案初步設(shè)計(jì)一、帶式輸送機(jī)的執(zhí)行機(jī)構(gòu)方案初步設(shè)計(jì)由于工作要求中已經(jīng)說明，工作形式為帶輸送，所以我們就將執(zhí)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)為滾筒帶動(dòng)輸送帶工作的形式。運(yùn)動(dòng)靠滾筒與帶的摩擦來維持，而滾筒則由原動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。其原理圖如圖（1-2）所示：圖（1-2）因?yàn)榇藞?zhí)行機(jī)構(gòu)為擾性機(jī)構(gòu)且長時(shí)間低速運(yùn)轉(zhuǎn)，要求平穩(wěn)傳動(dòng)，切功率和扭矩不是很大，所以必須要求其具有足夠的疲勞強(qiáng)度和過載保護(hù)功能，滾筒用空心的輪輻式圓柱體滾筒，輸送帶用橡膠面煤礦用織物整芯輸送帶（PVG）680s型。二、帶式輸送機(jī)的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)方案初步設(shè)計(jì)由工作要求可知，帶的速度比較低所以我們采用二級(jí)減速器來實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)。在室內(nèi)工作時(shí)灰塵多所以應(yīng)該采用閉式的減速器，而其壽命為8年比較長，傳動(dòng)速度比不是很高，傳動(dòng)要求平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)要求緊湊，所以我們?cè)诠ぷ饕蟛桓叩那闆r下盡可能的降低成本選擇二級(jí)的圓柱直齒輪傳動(dòng)臥式減速器。其機(jī)構(gòu)圖如圖（1-3）所示：1）初選主要傳動(dòng)元件我們采用四個(gè)圓柱直齒輪（Z1、Z2、Z3、Z4,其中Z1為高速級(jí)，Z2、Z3為中間級(jí)，Z4為低速級(jí)）傳動(dòng)為閉式二級(jí)減速器的傳動(dòng)件，減速器的三根傳動(dòng)軸（普通的直軸高速級(jí)I軸、中間級(jí)II軸、低速級(jí)III軸）平行布置屬于展開的臥式，雖然機(jī)構(gòu)尺寸相對(duì)稍大，但是其結(jié)構(gòu)更加簡單，生產(chǎn)加工容易，成本相當(dāng)?shù)停S修和查錯(cuò)更加容易。2） 初選減速器的各軸承其每一根軸上的一對(duì)軸承我們使用普通的深溝球滾動(dòng)軸承即可滿足工作要求（主要承受徑向力同時(shí)也可承受部分軸向力）而且其價(jià)格與其他類軸承比最低。3） 初選輸入與輸出軸與外接軸的聯(lián)結(jié)元件輸出軸（低速軸111）與外接軸（滾筒軸W）的聯(lián)接，高速級(jí)的軸1與電機(jī)的軸V聯(lián)結(jié)我們用滑塊聯(lián)軸器即可，其機(jī)構(gòu)簡單，尺寸緊湊，適用于中小功率、較高速度的無劇烈沖擊的軸的聯(lián)結(jié)。4） 初選減速器的箱體我們使用的為普通的二級(jí)減速器，其工作要求不高，尺寸較大，結(jié)構(gòu)復(fù)雜所以使用鑄造箱體即可滿足要求。1-3帶式輸送機(jī)的電機(jī)選擇一、 確定電機(jī)的類型和結(jié)構(gòu)型式工作中提供的電源為三相交流電壓380/220V，所以選擇交流電機(jī)；工作溫度不高，環(huán)境灰塵較多，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)周期長，無變速要求，工作載荷穩(wěn)定，所以應(yīng)該選擇Y型（鼠籠式）的全封閉自扇冷式。二、 電機(jī)的容量（額定功率）確定有工作要求可以知道，此電機(jī)連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)周期長，工作載荷穩(wěn)定，所以只要選擇電機(jī)的額定功率稍大于工作要求的功率即可。由帶式輸送機(jī)的整體設(shè)計(jì)要求圖（1-1）與圖（1-3）我們可以反算出所需電機(jī)的功率P0：已知：負(fù)載F1=4.2KN；帶速V「1.9m/s；滾筒效率門0=0.98則有：P=F?V/1000nP=4.2x1.9=7.98（KW）1滾筒軸w的功率％=P1n0因?yàn)闈L筒軸由兩個(gè)軸承支撐同時(shí)與減速器的低速級(jí)相連，所以我們可以求得：低速級(jí)軸ill的功率：Pm=%/n廣七因?yàn)榈退偌?jí)軸由兩個(gè)軸承支撐而且由中間級(jí)軸的齒輪傳動(dòng)所以我們可以求得：中間級(jí)軸II的功率：p=Pm代因?yàn)橹虚g級(jí)軸由兩個(gè)軸承支撐而且由高速級(jí)軸的齒輪傳動(dòng)所以我們可以求得：高速級(jí)的軸I的功率：［=pmz因?yàn)楦咚偌?jí)的軸有兩個(gè)軸承支撐而且與電機(jī)軸由的連接由滑塊聯(lián)軸器聯(lián)接所以有：電機(jī)軸v的功率：p=七mLnG電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)電機(jī)軸所以有： 'G所需電機(jī)功率：p=PynP=P.門?門2?門2?門40 1 0LZG（帶輸送的工作負(fù)載功率為P1;滾筒軸的功率為Pw；低速級(jí)軸的功率為Pm；中間級(jí)軸的功率為Ph；高速級(jí)軸的功率為P］；電機(jī)輸出軸的功率為Pv；滾筒的工作效率為n°；滑塊聯(lián)軸器的效率為門l；'滾動(dòng)軸承的效率為門G「齒輪的效率為不。） GZ查相關(guān)資料可知：滑塊聯(lián)軸器（鋼性聯(lián)軸器效率為1.0，在這里我們也取和滑塊聯(lián)軸器一樣的效率）的效率為nL為0.99；滾動(dòng)軸承（一對(duì)）的效率為nG為0.99；齒輪的效率nZ為0.98。所以可算得： GP0=9.58（KW）所以電機(jī)的額定功率Ped略大于P0則根據(jù)相關(guān)資料查得可去電機(jī)額定功率

為Ped=11（KW）。三、電機(jī)轉(zhuǎn)速的確定由帶的速度V1=1.9m/s可以知道：〃滾=（V]/兀xD滾）x60經(jīng)計(jì)算可得n滾=80.68（r/min）根據(jù)齒輪傳動(dòng)的一般推薦傳動(dòng)比i為3~6可知二級(jí)齒輪減速器的總傳動(dòng)i總比為9~36，所以電機(jī)的滿載速度nm范圍為726.12?2904.48（r/min）滿足這一速度要求的同步轉(zhuǎn)速的Y型（鼠籠式）的全封閉自扇冷式電機(jī)有750（r/min）、1000（r/min）、1500（r/min）。綜合考慮其額定功率為11（KW）以及為使得電機(jī)的價(jià)格合適，尺寸不至于太大，我們可以選擇Y160L-6型Y系列三相異步電機(jī)其參數(shù)如下所示：型號(hào)Y160L-6；額定功率Ped11（KW）；滿載轉(zhuǎn)速nm=970（r/min）；額定轉(zhuǎn)矩Td=2.0X105Nmm。2帶式輸送機(jī)傳動(dòng)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)分析1計(jì)算總傳動(dòng)比及分配各級(jí)傳動(dòng)比一、 計(jì)算總傳動(dòng)比比Z1￡=njn=970:80.68=12.02二、 分配各級(jí)傳動(dòng)比為使各級(jí)傳動(dòng)件尺寸協(xié)調(diào)，結(jié)構(gòu)勻稱合理，避免干涉碰撞。在二級(jí)減速器中，兩級(jí)的大齒輪直徑應(yīng)該盡量相近。結(jié)合推薦的齒輪各級(jí)傳動(dòng)比：〈=（1.3?1.5）七i￡ =?i2n i；=4 i2=3.005~32-2傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)與動(dòng)力參數(shù)分析及計(jì)算一、各軸的轉(zhuǎn)速計(jì)算電機(jī)軸V高速級(jí)的軸I中間級(jí)軸II一、各軸的轉(zhuǎn)速計(jì)算電機(jī)軸V高速級(jí)的軸I中間級(jí)軸II低速級(jí)軸III滾筒軸Wn^=n=97O/min%=n^=n=970(r/min)nnnmni,j=970+4=242.5(r/minn =242.5+3=80.68(r/minnw=n廣80.68G/min)、各軸的輸入功率的計(jì)算電機(jī)軸VP=PV 0=9.58(KW)高速級(jí)的軸IP=P?門=9.58x0.99=9.48(KW)L中間級(jí)軸IIP=P?氣?門z=9.48x0.99x0.98=9.01(KW)低速級(jí)軸III"in=P?nG?nz=9.48x0.99x0.98=8.56(KW)滾筒軸WP=Pm?nG?nL=9.48x0.99x0.99=8.39(KW)三、各軸的輸入轉(zhuǎn)矩的計(jì)算電機(jī)軸V:T=T0=9550X103XPjn=9550x103x9.58:970=9.43x10(N-mm)高速級(jí)的軸I：T=T?門l=9.43x0.99x104=9.33x10(N-mm)中間級(jí)軸II：孔=T?門G?門z?L=9.33x0.99x0.98x4x104=3.55x105(N-mm)低速級(jí)軸III：Tm=孔?門G?門z?i2=3.55x0.99x0.98x3x105=1.01x106(N-mm)滾筒軸W：氣=T^?門l?門G=1.01x0.99x0.99x106=9.9x105(N-mm)各軸的運(yùn)動(dòng)參數(shù)如下表1-1所示：項(xiàng)目電機(jī)軸V高速級(jí)軸I中間級(jí)軸II低速級(jí)軸III滾筒軸W轉(zhuǎn)速(r/min)970970242.580.6880.68功率（kW）9.589.489.018.568.39轉(zhuǎn)矩（N?m）94.3093.30355.001010.00990.00傳動(dòng)比:i「4； i2=3 傳動(dòng)效率：nL為0.99；nG為0.99；nz為0.98表1-13帶式輸送機(jī)中傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核1主要傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核3-1-1齒輪的設(shè)計(jì)一、高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)1、 選擇高速級(jí)圓柱齒輪的材料、精度等級(jí)和齒數(shù)、精度等級(jí)：查相關(guān)齒輪設(shè)計(jì)資料及結(jié)合工作要求(傳動(dòng)平穩(wěn)，中等速度單向連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，壽命為8年(兩班制，一年當(dāng)300天算)，傳動(dòng)比?=4)可以知道，通用減速器齒輪推薦精度為6-8級(jí)而具有一定速度要求的齒輪傳動(dòng)推薦用7級(jí)以上，所以我們初選7級(jí)精度(GB10095—1988)。、材料：小齒輪用40Cr(調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS，大齒輪材料選45鋼(調(diào)質(zhì))硬度為240HBS，兩者硬度差為40HBS(在推薦的硬度差范圍內(nèi))。、齒數(shù)：閉式齒輪推薦小齒輪齒數(shù)為20-40，為減小尺寸的同時(shí)提高傳動(dòng)平穩(wěn)性，初選小齒輪齒數(shù)Z=24則大齒輪齒數(shù)Z=ixZ=4x24=96。1 2 1 12、 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)因?yàn)楦咚偌?jí)的輸入載荷大于低速級(jí)的載荷，所以使用高速級(jí)的數(shù)據(jù)進(jìn)行試算，即：峭2.32J竺q3]23①d日加H時(shí).確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)K=1.3由表10—6查得材料的彈性影響系數(shù)Ze=189.8(MP：)由表10—7選取齒寬系數(shù)4d=1 丘小齒輪輸入扭矩T[=9.33X104(Nmm)由圖10—21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限c =Hlim1600(MPa)；大齒輪的解除疲勞強(qiáng)度極限c響2=550(MPa)；由式10—13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60xnxjxL=60x970x1x(2x8x300x8)=2.234x109N=N/i=5.587x108由圖10—19查得接觸疲勞壽命系數(shù)Khn1=0.92；=1.04計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力

取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,得：Ijj]="HN1—Hliml=0.92X600MPa=552(MPa)L]="HN2—Hlim2=1.04X550MPa=572(MPa)2)?.? In]=Mintb],[b]}=552(MPa)2)計(jì)算試算小齒輪分度圓直徑d1tdtN2.32jKTa[I]1t'中旦加]J=2.32：1.3x9.33x=2.32：1.3x9.33x104x蘭x[性[24I552J=60.716(mm)(2)計(jì)算圓周速度v=3.08(m/s)_ndn_nx60.716x970V=60x1‘=3.08(m/s)計(jì)算齒寬bb=4d=1X60.716=60.716(mm)計(jì)算齒寬與齒高之比b/h模數(shù)：m=4=6°.”6=2.53(mm)tz241齒高：h=2.25m=2.25X2.53mm=5.69(mm)齒高之比 b/h=60.716：5.69=10.67計(jì)算載荷系數(shù)K查表10-2，可取使用系數(shù)KA=1根據(jù)v=3.08(m/s),7級(jí)精度，由圖10—8查得動(dòng)載系數(shù)"=1.12；直齒輪的K=K=1；Ha Fa由表10-4插值法查得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐非對(duì)稱布置時(shí)，K=1.423。HP由b/h=10.67,K=1.423,查圖10—13得K=1.35；Hp Fp故載荷系數(shù)：K=KKKK=1x1.12x1x1.432=1.59按實(shí)際的載荷系數(shù)校上所得的分度圓直徑，得：d1=d13K/K=60.716x頊1.59/1.3=64.9(mm)(7(7)計(jì)算模數(shù)mm=虧-64.9+24=2.7(mm)Z1按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)模數(shù)—2KTYY模數(shù)m^■ 1.Fa砰te乙2 —T1d1 F確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=500(MPa)；大齒FE1輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=380(MP)；FE2由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)Kfn1=0.86,KFN2=0.89；計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力；取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，得：I]=Kn^=0.86x500=307.1(MPaf1S 1.40.89x380 =241.6(MPa)1.4計(jì)算載荷系數(shù)K；K=KAK=KAKVKF.七查取齒型系數(shù)；由表10-5查得YFa1=1x1.12x1x1.35=1.377=2.65；Yf2=2.18查取應(yīng)力校正系數(shù)；YSa：=1.79并加以比較。由表10-5YSa：=1.79并加以比較。Sa1YY計(jì)算大、小齒輪的FaSYY2.65x1.58(Fa1ja1= =0.0136FT307.14F12.18x1.79=0.0162241.6

KV|KKKKI『@了=Max<F^1Jal,[a2Ja2[=0.0162F F1 F2)(8)設(shè)計(jì)計(jì)算1x242"x\g9.33X104x0.0162=1.933(mm)1x242對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m略大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑d有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.933(mm),就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=2.0(mm)，按接觸疲勞強(qiáng)度算得分度圓直徑：d1=64.9(mm)。(9)算出小齒輪齒數(shù)：Z1=di=64.9+2.0牝32(10)算出大齒輪齒數(shù)： Z2=32x4總1284、幾何尺寸計(jì)算計(jì)算分度圓直徑小齒輪：d1=Z1xm=32x2.0=64(mm)大齒輪：d2=Z2xm=128x2.0=256(mm)計(jì)算中心距64+64+2562=160(mm)計(jì)算齒輪寬度b=ed=1X64=64(mm)取B2=65(mm)，B「70(mm)。、低速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)1、選擇低速級(jí)圓柱齒輪的材料、精度等級(jí)和齒數(shù)、精度等級(jí)：查相關(guān)齒輪設(shè)計(jì)資料及結(jié)合工作要求(傳動(dòng)平穩(wěn)，中等速度單向連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，壽命為8年(兩班制，一年當(dāng)300天算)，傳動(dòng)比i2=3)可以知道，通用減速器齒輪推薦精度為6-8級(jí)而具有一定速度要求的齒輪傳動(dòng)推薦用7級(jí)以上，所以我們初選7級(jí)精度(GB10095—1988)。、材料：小齒輪用40Cr(調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS，大齒輪材料選45鋼(調(diào)質(zhì))硬度為240HBS,兩者硬度差為40HBS(在推薦的硬度差范圍內(nèi))。、齒數(shù)：閉式齒輪推薦小齒輪齒數(shù)為20-40,為減小尺寸的同時(shí)提高傳動(dòng)平穩(wěn)性，初選小齒輪齒數(shù)Z3=24則大齒輪齒數(shù)Z「七乂彳=3x24=72。2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)因?yàn)榈退偌?jí)的輸入載荷大于輸出的載荷，所以使用輸入的數(shù)據(jù)進(jìn)行試算，即：D3》2.32J1約.些]lT

3t [l中旦"[b]).確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)K=1.3由表10—6查得材料的彈性影響系數(shù)Ze=189.8(MP2)由表10—7選取齒寬系數(shù)4d=1 丘小齒輪輸入扭矩丁口=35.5X104(Nmm)由圖10—21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限b =Hlim1600(MPa)；大齒輪的解除疲勞強(qiáng)度極限b響2=550(MPa)；由式10—13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60xn^xjxL=60x242.5x1x2x8x300x8=5.59x108N=N/i=1.68x108由圖10—19查得接觸疲勞壽命系數(shù)Khni=1.04；Khn2=1.1計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，得：b]="HN1~Hlim1=1.04X600MPa=624(MPa)lb]="HN2_Hlim2=1.1X550MPa=605(MPa)?.?tr]=Minfb],[b]}=605(MPa)計(jì)算(1)試算小齒輪分度圓直徑d3t*2.32帶?些Ydccc1.3X35.5X1045 189.8)2=2.323 x—x =89.1(mm)3 1 4I605)計(jì)算圓周速度v(m/s)v="d/口=空獎(jiǎng)竺(m/s)60x1000 60x1000計(jì)算齒寬bb=4d=1X89.1=89.1(mm)計(jì)算齒寬與齒高之比b/h模數(shù)： m=勺-=89」=3.71(mm)tz243齒高：h=2.25m=2.25X3.71mm=8.35(mm)齒高之比b/h=89.1+8.35=10.67計(jì)算載荷系數(shù)K查表10-2，可取使用系數(shù)KA=1根據(jù)v=1.313(m/s),7級(jí)精度，由圖10—8查得動(dòng)載系數(shù)％=1.08；直齒輪的K=K=1；Ha Fa由表10-4插值法查得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐非對(duì)稱布置時(shí)，K=1.423。HP由b/h=10.67,K=1.423,查圖10—13得K=1.35；Hp Fp故載荷系數(shù)：K=KKKK=1X1.08X1X1.423=1.54按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，得：d3=d罰二K/K=89.1x*1.54/1.3=94.2(mm)計(jì)算模數(shù)mm=z3=94?2+24=3.93(mm)13.按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)1)模數(shù)mN■2KT^?^fo^sa-\F/2 laFI2)確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值

由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限ff1=500(MPa)；大FE1齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 =380(MPa)；FE2由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)Kfn1=0.88,KFN2=0.9；計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力；取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，得：卜］=Kfn?FE1=0.88*500=314.29(MPa)f1S 1.4Li]= ~FE2F2S0.9x380 ?s’”、Li]= ~FE2F2S =244.2(MPa)1.4計(jì)算載荷系數(shù)K；K=KKKK=1X1.07X1X1.35=1.452查取齒型縈數(shù)；由表10-5查得Y=2.65；Y=2.24查取應(yīng)力校正系數(shù)；由表10-5查得Ys1=1.58；Ys2=1.75計(jì)算大、小齒輪的￥^^并加以比較。F=0.0133YY2.65x1.58=0.0133—Fa1_Sa1= FT314.29F1YFa2YSa2=心'一”=0.0160LJ244.2F2YY|YYYYI『a]a=MaX<L^1Ja1，[a2Ja2>=0.0160F F1 F2 )設(shè)計(jì)計(jì)算NN32x32x1.452x35.5x1041x242x0.0160=2.98(mm)對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m略大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎

曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑d有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)2.98(mm)，就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=3.0(mm),按接觸疲勞強(qiáng)度算得分度圓直徑：d=94.2(mm)。3算出小齒輪齒數(shù)：Z3=J=94.2+3.0R31算出大齒輪齒數(shù)： 罕31x3.934、幾何尺寸計(jì)算1)計(jì)算分度圓直徑小齒輪：d3=Z3xm=31x3.0=93(mm)大齒輪：d4=Z4xm=93x3.0=279(mm)計(jì)算中心距dI=竺±竺=18(mm)2 23)3)計(jì)算齒輪寬度b=4d=1X93=93(mm)取B4=95(mm),B3=100(mm)。三、齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)于小齒輪，我們計(jì)算完軸的強(qiáng)度校核后才能設(shè)計(jì)其與軸是否為一體的而對(duì)與大齒輪，因齒輪齒頂圓直徑大于160mm，而又小于500mm，故以選用腹板式為宜。其他有關(guān)尺寸參看大齒輪零件圖。其所有齒輪的參數(shù)如下表1-2所示：\參數(shù)齒輪\分度圓d齒頂圓da齒根圓df模數(shù)m齒數(shù)Z壓力角a齒寬B中心距aZ16468592.03220070160Z22562602512.012820065Z3939985.53.031200100186Z4279285271.53.09320095表1-23-1-2軸的設(shè)計(jì)與校核一、高速級(jí)軸I的設(shè)計(jì)與校核1、初步擬定高速級(jí)軸I上零件的裝配方案軸上載荷：I軸輸入功率P1=9.48(KW)；轉(zhuǎn)速n1=970(r/min)；轉(zhuǎn)矩'=9.33X104(N?mm)。材料選擇：考慮載荷和工作要求及尺寸的緊湊和嚴(yán)格的鋼度要求因素，選擇40Cr其許用彎曲疲勞強(qiáng)度為L]=355(MPa)。-1初步確定軸的最小直徑TOC\o"1-5"\h\zP… 一dimin=A。」— (查表15-3,A0取110)' 1\o"CurrentDocument":P .'9.48 / 、??d[.二A。[—1=110x3~970=23.52(mm)1取d.=25(mm)初選軸上零件的裝配尺寸并確定軸上零件的裝配方案如下圖1-4：圖1-4I-II、IV-V段軸用于安裝軸承6307和軸套(用于固定軸承)，故取直徑為35(mm),長度取為2X21+2X10=62(mm)。II-III段為小齒輪，直徑取為69(mm),長度為70(mm)。III-IV段為自由段考慮到中間軸上的Z3齒輪的寬度為100(mm)所以直徑取為40mm,長度取為110(mm)。v-w段為端蓋布置及預(yù)留裝配端考慮箱體突緣厚度、調(diào)整墊片厚度、端蓋厚度所以外徑取30mm,長度取為45(mm)。H-W段用于與聯(lián)軸器配合，直徑為25mm,長度取為50mm,考慮到聯(lián)軸器需要44(mm)及預(yù)留6(mm)。所以總長及各段直徑如下：長度：L=LL11+L1L111+Lm_IV+Ljv_v+Lv-vi+lvi-vh=31+70+110+31+45+50=337(mm)各段直徑：L3LIV-V為直徑35(mm)LIIIII 為直徑69(mm)LIII-IV 為直徑40(mm)Lv_V| 為直徑30(mm)LV|_vV 為直徑25(mm)2、校核高速級(jí)軸I的強(qiáng)度計(jì)算對(duì)于這一級(jí)的傳動(dòng)軸我們利用扭彎合成強(qiáng)度條件來校核，強(qiáng)度理論為第三強(qiáng)度理論。其結(jié)構(gòu)可以簡化為下圖1-5所示：圖1-51)受力分析及扭彎合成計(jì)算齒輪受力可以分解為經(jīng)向力Fr和圓周力Ft其大小和反向計(jì)算如下:F=T1*2d=93.3x103x2,64=2.92(KN)/ 1F=F?tan200=1.06(KN)

求d點(diǎn)的彎矩以便畫扭彎圖:xy平面內(nèi)的彎矩：Mxy=—r df adaf1.06X103求d點(diǎn)的彎矩以便畫扭彎圖:xy平面內(nèi)的彎矩：Mxy=—r df adaf1.06X103X55.5X165.5…“ =4.4x104221(N-mm)xz平面內(nèi)的彎矩:Mxz=".^^匕Laf2.92x103x55.5x165.5 =12.14x104221(N-mm)2）彎矩、扭矩圖如1-6圖所示:圖1-62+M2.4X104)+(2.14X104 12.9X104(Nmm)T=9.33X104 (Nmm)13）第三強(qiáng)度理論校核:

bcaiffbcaI一"wI、經(jīng)分析最容易破壞的是b、c、d點(diǎn)，所以對(duì)這三點(diǎn)分別進(jìn)行校核。a）校核齒輪中點(diǎn)d（直徑為69（mm）考慮到切齒輪的削弱用45（mm）來計(jì)算）的強(qiáng)度：（MPa）b_JM2+(aT/_J1292+(1X933（MPa）dW 兀?d3 ?32』因?yàn)?0Cr的許用彎曲疲勞強(qiáng)度、啟55（MPa）所以d點(diǎn)安全。b）校核》點(diǎn)（直徑為40（mm））的強(qiáng)度：M=\；M2+M2二=13.59X104（Nmm）..■■M2+（gT）2 *135.92+（1x933*b= 1—= TOC\o"1-5"\h\zcW 兀?d3C 32C因?yàn)閏點(diǎn)的直徑、彎矩都大與b點(diǎn)，所以將b點(diǎn)的直徑db=35（mm）代如上式如果滿足強(qiáng)度要求則知道c、b兩點(diǎn)都滿足強(qiáng)度要求。經(jīng)計(jì)算得：、；M2+(aT* *135.92+(1x93.3* , 、冗?d332°b= 1—= =39.2 (MPa冗?d332°C W TT?z73 -1b所以設(shè)計(jì)的高速級(jí)軸1大大的滿足強(qiáng)度要求，不需鋼度校核了，設(shè)計(jì)合理不用修改了（且直接在軸上切齒輪）。二、中間級(jí)軸II的設(shè)計(jì)與校核1、初步擬定中間高速級(jí)軸II上零件的裝配方案1）軸上載荷：11軸輸入功率P]=9.01（KW）；轉(zhuǎn)速nn=242.5（r/min）；轉(zhuǎn)矩T]=35.5X104（N?mm）。2） 材料選擇：考慮載荷和工作要求及尺寸的緊湊和嚴(yán)格的鋼度要求因素，選擇40Cr其許用彎曲疲勞強(qiáng)度為In]=355（MPa）。-13） 初步確定軸的最小直徑Dimin=AOJ土 （查表15-3，A0取110）*"u

P:9.01 , 、?.d[.二人。寸~^=11032425=36.7(mm)n .取d.=40(mm)4)初選軸上零件的裝配尺寸并確定軸上零件的裝配方案如下圖1-7：齒輪踣軸承端蓋4>40圖1-74)初選軸上零件的裝配尺寸并確定軸上零件的裝配方案如下圖1-7：齒輪踣軸承端蓋4>40I-II、V-W段軸用于安裝軸承6308和軸套(用于固定軸承)，故取直徑為40(mm),長度取為2X23+2X12.5=71(mm)。II-III段為大齒輪22，直徑取為45mm,長度為65(mm)。III-IV段為定位軸肩，為使得齒輪Z2與齒輪Z1對(duì)中所以外徑取為50(mm),長度取為10(mm)。IV-V段為安裝齒輪Z3，其寬度為100(mm),所以直徑取45mm,長度取為100(mm)。所以總長及各段直徑如下：長度：L=L[_ii+Lii_iii+Lm_IV+Ljv_v+Lv-^=35.5+65+10+100+35.5=246(mm)各段直徑：Li_ii>Lv-vi為直徑40(mm)Lii-iii、Liv-v為直徑45(mm)Liii-iv 為直徑50(mm)2、校核中間級(jí)軸II的強(qiáng)度計(jì)算對(duì)于這一級(jí)的傳動(dòng)軸我們利用扭彎合成強(qiáng)度條件來校核，強(qiáng)度理論為第三強(qiáng)度理論。其結(jié)構(gòu)可以簡化為下圖1-8所示：1)受力分析及扭彎合成計(jì)算齒輪受力可以分解為經(jīng)向力Fr和圓周力Ft其大小和反向計(jì)算如下:F]=TX2d=355x103x2256=2.77(KN)F]=F]?tan200=1.00(KN)F=IX2d=355x103x293=7.2(KN)F2=F2?tan200=2.62(KN)求各點(diǎn)的彎矩畫扭彎圖:xy平面內(nèi)的彎矩：Mc=12.25X104(Nmm)；Mf=1.27X104(Nmm)xz平面內(nèi)的彎矩：Mc=46.17X104(Nmm)；Mf=30.6X104(Nmm)2)彎矩、扭矩圖如2)彎矩、扭矩圖如1-9圖所示:T=35.5X104(Nmm)1第三強(qiáng)度理論校核:17cica(aTV17cica(aTV、 1-UwJ忙嘰....經(jīng)分析最容易破壞的是c點(diǎn)，a)校核齒輪中點(diǎn)c(直徑為45(徑為40(mm)來算)的強(qiáng)度：F+g』］-1所以對(duì)這點(diǎn)進(jìn)行校核。mm)因?yàn)闉檗D(zhuǎn)角點(diǎn)，所以我們?nèi)≈薄?.(4772+(1x355》 .(4772+(1x355》dwc=94.6(MPa)冗?d3 G—32因?yàn)?0Cr的許用彎曲疲勞強(qiáng)度貝1=355(MPa)所以c點(diǎn)安全。_1所以設(shè)計(jì)的中間級(jí)軸II滿足強(qiáng)度要求，不需鋼度校核了，設(shè)計(jì)合理不用修改了。

三、低速級(jí)軸III的設(shè)計(jì)與校核1、初步擬定高速級(jí)軸III上零件的裝配方案軸上載荷：I軸輸入功率P1=8.56(KW)；轉(zhuǎn)速n1=80.68(r/min)；轉(zhuǎn)矩T「101X104(N?mm)。材料選擇：考慮載荷和工作要求及尺寸的緊湊和嚴(yán)格的鋼度要求因素，選擇40Cr其許用彎曲疲勞強(qiáng)度為L]=355(MPa)。-1初步確定軸的最小直徑D=Ao'髦（查表15-3,A0取100）3min\nim、P ‘856?.d[.=A。i—m=100x31 =52.1(mm)■"m *取d=55(mm)初選軸上零件的裝配尺寸并確定軸上零件的裝配方案如下圖1-10：a)I-II、Va)I-II、V-H段軸用于安裝軸承6212和軸套(用于固定軸承)，故取直徑為60(mm),長度取為2X22+2X15=74(mm)。II-III段為齒輪24,直徑取為65(mm),長度為95(mm)。III-IV段為軸肩用來定位，所以外徑取為70mm,長度取為12(mm)。IV-V段為自由端考慮到與中間軸上齒輪的對(duì)中配合，所以外徑取65mm,長度取為63(mm)。H-W段用于端蓋布置及預(yù)留裝配端考慮箱體突緣厚度、調(diào)整墊片厚度、端蓋厚度，直徑為57mm,長度取為50mm。^-W段用于與滾筒聯(lián)結(jié)，通過聯(lián)軸器，所以直徑取為55(mm),長度取為110(mm)(考慮預(yù)留空間)。所以總長及各段直徑如下：長度：L=Lj-ii+Lii-iii+Liii-jv+1呼“+Lv-^+Lvi-vii+Lvii-訓(xùn)］=37+95+12+63+37+50+110=404(mm)各段直徑：Lj-j］、Lv-V|為直徑60(mm)LiiIII 為直徑65(mm)L］II-IV 為直徑70(mm)Lv-V 為直徑65(mm)Lv-v|| 為直徑57(mm)WMI 為直徑55(mm)2、校核低速級(jí)軸I的強(qiáng)度計(jì)算對(duì)于這一級(jí)的傳動(dòng)軸我們利用扭彎合成強(qiáng)度條件來校核，強(qiáng)度理論

齒輪受力可以分解為經(jīng)向力Fr和圓周力Ft其大小和反向計(jì)算如下:F=TiX2d=1°1齒輪受力可以分解為經(jīng)向力Fr和圓周力Ft其大小和反向計(jì)算如下:F=TiX2d=1°1赤103x2279=7.24（KN）F=F?tan20°=2.64（KN）求c點(diǎn)的彎矩以便畫扭彎圖：xy平面內(nèi)的彎矩：Mxy=2.64x103x148.5x73.5 =12.98x104222（N-mm）agxz平面內(nèi)的彎矩:MXZ= cg acL7.24x103x些x73.5=35.6x104222（N-mm）ag2）彎矩、扭矩圖如1-12圖所示:2.98x104）+（5.6x104））=37.9x104（Nmm）Mmax=T=101X104 （Nmm）13）第三強(qiáng)度理論校核：

bca<bbca-1經(jīng)分析最容易破壞的是c點(diǎn)，所以對(duì)這點(diǎn)進(jìn)行校核。a）校核齒輪中點(diǎn)c（直徑為65（mm））的強(qiáng)度：因?yàn)閏點(diǎn)的直徑、彎矩都大考慮到整個(gè)危險(xiǎn)截面最小直徑為60（mm）所以我們將直徑60（mm）代入下式來算：（MPa）b」M"虹/_J3792+Gx皿0)2=泗（MPa）c W 兀?d3d c—32因?yàn)?0Cr的許用彎曲疲勞強(qiáng)度t]=355（MPa）-1所以c點(diǎn)安全。因?yàn)樵O(shè)計(jì)的高速級(jí)軸1大大的滿足強(qiáng)度要求，不需鋼度校核了，設(shè)計(jì)合理不用修改了。3-1-3軸承的選用與壽命分析一、軸承的選用結(jié)合工作要求及經(jīng)過受力分析，得知軸上無軸向力或很小，而且傳動(dòng)比較平穩(wěn)所以傳動(dòng)裝置中三根軸用軸承分別為：高速級(jí)軸I：G6307（深溝球軸承）中間級(jí)軸II：G6308（深溝球軸承）低速級(jí)軸III：G6212（深溝球軸承）二、軸承的壽命分析與校核按90%的的可靠度來校核壽命：L=h1）校核高速級(jí)的軸承G6307：查機(jī)械手冊(cè)得C=33.2(KN)；P=fpXXXFr=1.1X1X2.1=2.28(KN)（注：軸承載荷取最大的一邊進(jìn)行計(jì)算）；氣二970（r/min）；￡=3。）所以有：Lh106(CY 60n"PJ106(33200)3 60x970"2280J=53x103而軸承實(shí)際工作壽命設(shè)計(jì)為：L=38.4X103,所以軸承滿足壽命要求。2）校核中間級(jí)的軸承G6308：查機(jī)械手冊(cè)得C=40.8（KN）；P=fpXXXFr=1.1X1X5.06=5.5（KN）（注：軸承載荷取最大的一邊進(jìn)行計(jì)算）；氣二242.5（r/min）；￡=3。）長E心r1。6(C￥ 106 (40800)3所以有：L= = =40.6X103h60n"P) 60X242.5"5500)而軸承實(shí)際工作壽命設(shè)計(jì)為：L=38.4X103，所以軸承滿足壽命要求。校核高速級(jí)的軸承G6212：查機(jī)械手冊(cè)得C=47.8(KN)；P=fpXXXFr=1.1X1X5.3=5.83(KN)(注：軸承載荷取最大的一邊進(jìn)行計(jì)算)；氣二242.5(r/min)；e=3。)商、I若r106(c￥ 106 (47800)3所以有：L===110X103h60n"P) 60X80.68"5830)而軸承實(shí)際工作壽命設(shè)計(jì)為：L=38.4X103，所以軸承滿足壽命要求。3-2支撐、連接類等零件設(shè)計(jì)及選擇3-2-1聯(lián)軸器的選用與校核帶式輸送機(jī)中一共用到了兩個(gè)聯(lián)軸器，根據(jù)其軸上的扭矩可以得知:電機(jī)與輸入軸1的聯(lián)軸器：其輸入軸的轉(zhuǎn)矩為所以選擇滑塊式聯(lián)軸器WH4型(公稱磚矩：160(Nm)；許用轉(zhuǎn)速為5700(r/min)；軸孔直徑為25(mm)；軸孔長為J1型44(mm))，所以公稱轉(zhuǎn)矩160(Nm)>93.3(Nm)。輸出軸III與滾筒軸W的聯(lián)軸器：其輸入軸的轉(zhuǎn)矩為所以選擇滑塊式聯(lián)軸器WH8型(公稱磚矩：1800(Nm)；許用轉(zhuǎn)速為5700(r/min)；軸孔直徑為55(mm)；軸孔長為J1型84(mm))，所以公稱轉(zhuǎn)矩160(Nm)>1010(Nm)。所選聯(lián)軸器的參數(shù)如下表1-3：型號(hào)公稱轉(zhuǎn)矩/(Nmm)許用轉(zhuǎn)速/(r/min)軸孔直徑d(mm)軸孔長度L(mm)大端直徑D(mm)小端直徑D1(mm)WH4160570025448050WH8180024005584190120表1-33-2-2鍵的選用與校核1)圓頭平鍵的校核公式b二口x103兀虹i>2T,10]pKidpKdb」p查表6-2得知：[Zp]=100(MPa)輸入軸1上鍵的選擇：根據(jù)表6-1選擇普通平鍵8X7；軸上轉(zhuǎn)矩為Ti=93.3(Nm)。代如上式經(jīng)計(jì)算可得：L=l+dN29.4(mm)根據(jù)推薦值我們?nèi)=32(mm)。中間級(jí)軸II上鍵的選擇：根據(jù)表6-1選擇普通平鍵14X9；軸上轉(zhuǎn)矩為T「355(Nm)。代如上式經(jīng)計(jì)算可得：L=l+dN49.06(mm)根據(jù)推薦值我們?nèi)=50(mm)。輸出軸III上齒輪配合鍵的選擇：根據(jù)表6-1選擇普通平鍵18X11；軸上轉(zhuǎn)矩為Tm=1010(Nm)。代如上式經(jīng)計(jì)算可得：LN74.5(mm)根據(jù)推薦值我們?nèi)=80。輸出軸III上聯(lián)軸器配合鍵的選擇：根據(jù)表6-1選擇普通平鍵16X10；軸上轉(zhuǎn)矩為Tm=1010(Nm)。代如上式經(jīng)計(jì)算可得：LN89.5(mm)根據(jù)推薦值我們?nèi)=90(mm)。所有的鍵選擇如下表1-4：代號(hào)直徑(mm)工作長度(mm)工作高度(mm)高速級(jí)軸I8X7X3225243.5中間級(jí)軸II14X9X50(兩根)45364.5低速級(jí)軸I18X11X8065625.516X10X9055745表1-44各配合尺寸處的公差與配合及潤滑方式和密封方式的選擇一、 公差配合選擇傳動(dòng)齒輪的公差配合考慮到齒輪用鍵來傳動(dòng)所以選擇通用零對(duì)零配合生k6好便于裝拆；滾動(dòng)軸承的公差配合考慮到軸承無軸向載荷，便于安裝選擇外圈配合為間隙配合5級(jí)公差配合；內(nèi)經(jīng)選用5級(jí)公差配合；軸承端蓋與機(jī)座的配合選用H7/h6；軸套與軸采用H7/r6；其它配合可查相關(guān)型號(hào)的公差及裝配圖標(biāo)注所示。二、 潤滑方式和密封方式的選擇齒輪的潤滑采用浸油潤滑，由于低速級(jí)周向速度為57.5r/min，所以浸油高度約為六分之一大齒輪半徑，取為35mm。滾動(dòng)軸承的潤滑由于軸承周向速度為，所以宜開設(shè)油溝、飛濺潤滑。密封方法的選取選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，且可以給軸承很好的軸向固定和封閉作用，采用悶蓋安裝骨架式旋轉(zhuǎn)軸唇型密封圈實(shí)現(xiàn)密封其主要用于速度少于15m/s的軸的軸承密封。密封圈型號(hào)按所裝配軸的直徑確定為（F）B30-47-7