控制爆破基本原理課件

控制爆破的特點(diǎn)1、爆破對象和材質(zhì)多種多樣2、爆破區(qū)周圍環(huán)境復(fù)雜3、爆破技術(shù)比常規(guī)爆破要復(fù)雜第一頁第二頁，共100頁?？刂票频亩x根據(jù)工程要求和爆破環(huán)境、規(guī)模、對象等具體條件，通過精心設(shè)計(jì)、施工與防護(hù)等技術(shù)措施，嚴(yán)格控制炸藥爆炸能量的釋放過程和介質(zhì)的破碎過程，既要達(dá)到預(yù)期的爆破效果，又要將爆破的影響范圍和危害作用嚴(yán)格地控制在允許限度之內(nèi)，這種對爆破效果和爆破效應(yīng)同時(shí)加以控制的爆破。稱控制爆破。第二頁第三頁，共100頁。爆破對象爆區(qū)環(huán)境工程要求爆破設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)原理？第三頁第四頁，共100頁?；驹碜匀豢茖W(xué)和社會(huì)科學(xué)中具有普遍意義的基本規(guī)律。是在大量觀察、實(shí)踐的基礎(chǔ)上，經(jīng)過歸納、概括而得出的。既能指導(dǎo)實(shí)踐，又必須經(jīng)受實(shí)踐的檢驗(yàn)。第四頁第五頁，共100頁。2.1等能原理根據(jù)被爆破物狀況、環(huán)境條件及工程要求，優(yōu)選爆破參數(shù)，正確計(jì)算每個(gè)炮孔內(nèi)的裝藥量，以使每個(gè)炮孔內(nèi)炸藥爆炸釋放出的能量與該孔周圍介質(zhì)達(dá)到預(yù)期爆破效果所需的能量相等，而無多余的能量造成爆破危害。這一原理稱為等能原理。第五頁第六頁，共100頁。2.1等能原理公式公式表述

ηE=BE=B/ηE——炸藥爆炸釋放出的能量；η——能量利用率B——介質(zhì)破碎所需要的能量。

炸藥爆炸對介質(zhì)的破壞過程十分復(fù)雜，因此，迄今為止還沒有能在理論上研究清楚。計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，對某種介質(zhì)爆炸破壞時(shí)的部分能量在理論上估算是可能的，但是達(dá)到精確的定量計(jì)算則是十分困難。第六頁第七頁，共100頁。2.2裝藥量計(jì)算—公式的導(dǎo)出

假定重為Q的藥包埋在w深處爆炸后形成一個(gè)半徑為r的爆破漏斗。如下圖所示。第七頁第八頁，共100頁。可以是不同的藥包形狀第八頁第九頁，共100頁。1.2.1公式的導(dǎo)出

W=ConstantQ↑→r↑，n=r/W，→n↑→裝藥量Q是爆破作用指數(shù)f(n)的函數(shù).函數(shù)f(n)在標(biāo)準(zhǔn)爆破漏斗時(shí)fs(n)應(yīng)為1第九頁第十頁，共100頁。2.2.1公式的導(dǎo)出

漏斗形狀n=ConstantQ↑→W↑、r↑→Q是W的函數(shù)。Q=fs(W)由上述兩點(diǎn)，每孔裝藥量是爆破作用指數(shù)n和最小抵抗線W的函數(shù):Q=f(n).fs(W)為一般形式的藥量計(jì)算公式與經(jīng)驗(yàn)無關(guān)第十頁第十一頁，共100頁。2.2.1公式的導(dǎo)出對于一般工程爆破，有f(n)=0.4+0.6n3f(w)=k2W2+k3w3+k4w4

K2W2─炸藥克服介質(zhì)粘結(jié)力形成斷裂面所需能量；K3W3─使介質(zhì)破碎所需能量；K4W4─使介質(zhì)重心移動(dòng)一定距離所需能量。

第十一頁第十二頁，共100頁。2.2.1公式的導(dǎo)出

Q=(0.4+0.6n3)

(k2w2+k3w3+k4w4)蘭格弗爾斯使用狄納米特35%N.G炸藥，在花崗巖中進(jìn)行梯段鉆孔標(biāo)準(zhǔn)松動(dòng)爆破(n=1)時(shí)其藥量計(jì)算公式為：Q=70w2+350w3+4w4

引入比裝藥量，即破碎單位體積介質(zhì)所需要的炸藥用量:q=Q/w3=70/w+350+4w第十二頁第十三頁，共100頁。Q=70w2+350w3+4w4

q=Q/w3=70/w+350+4w畫出w-q曲線

第十三頁第十四頁，共100頁。2.2.1公式的導(dǎo)出當(dāng)

1.4m＜W＜15m時(shí)，q≈400g在臺(tái)階爆破和W＜15m的硐室爆破中計(jì)算裝藥量公式：

Q=qW3=qVq=Q/w3=70/w+350+4w第十四頁第十五頁，共100頁。2.2.1公式的導(dǎo)出當(dāng)W≥15m時(shí)

q=Q/w3=70/w+350+4w70/w=70/15=4.7＜5g，W≥15m的爆破，忽略70/w，采用

K3W3+K4W4

公式計(jì)算藥量。我國爆破界，在計(jì)算Q時(shí)常用體積公式，而巖石的拋擲問題則用爆破作用指數(shù)f(n)

表示。第十五頁第十六頁，共100頁。2.2.1公式的導(dǎo)出當(dāng)w≤1.4m時(shí)

q=Q/w3=70/w+350+4w第三項(xiàng)4W≤5.6g對比裝藥量的貢獻(xiàn)不大，去掉。隨著

w的降低，炸藥單耗急劇增加，上式的第一項(xiàng)起重要作用。藥量計(jì)算的面積體積公式：

Q=k2W2+k3w3第十六頁第十七頁，共100頁。第十七頁第十八頁，共100頁。2.2.2面積體積公式Q=k2W2+k3W3

w只是表達(dá)被爆破體幾何尺寸的一個(gè)特征尺寸。如梯段爆破中的臺(tái)階高度H和孔距a，可用H/W和a/W來表示。同理，W2和W3

也可用被爆破體的剪切面積A和破碎體積V來表征。再將式中的K2和K3分別用q1和q2

來代替，則藥量計(jì)算公式變成下式:Q=(q1A+q2V).f第十八頁第十九頁，共100頁。2.2.2面積體積公式

Q=(q1A+q2V).fQ—單孔裝藥量，(g);A—被爆破體的剪切面積，(m2);V—被爆破體的破碎體積，(m3);q1—面積系數(shù)，(g/m2);q2—體積系數(shù)，(g/m3);f—自由面系數(shù)。第十九頁第二十頁，共100頁。自由面對炸藥單耗的影響炸藥單耗~0.1kg/m3炸藥單耗~0.5kg/m3炸藥單耗~1.0kg/m3第二十頁第二十一頁，共100頁。⑴自由面系數(shù)的確定

自由面數(shù)系數(shù)f11.1521.0030.8540.75Q=(q1A+q2V).f第二十一頁第二十二頁，共100頁。⑵剪切面積A和破碎體積V

爆破體為方形或矩形:

A

=WH=bH

(m2)

V

=WHa=abH(m3)Q=(q1A+q2V).f第二十二頁第二十三頁，共100頁。⑵剪切面積A和破碎體積V

梁、柱炮孔布置在中心線上:A=BH(m2)

V=BHa(m3)

Q=(q1A+q2V).f第二十三頁第二十四頁，共100頁。⑶體積系數(shù)q2Q=(q1A+q2V).f按裝藥量與被破碎介質(zhì)的體積成正比來確定。被爆體材質(zhì)相同、所用炸藥相同，q2值是一個(gè)常數(shù)。砼和鋼砼只炸碎砼而不炸斷鋼筋，兩者的q2相同磚砌體強(qiáng)度低于砼，其q2值應(yīng)該小于砼石砌體的巖石強(qiáng)度較高，相應(yīng)的q2值應(yīng)比砼的略大。天然巖石的強(qiáng)度、風(fēng)化程度、節(jié)理裂隙發(fā)育程度變化較大，其q2值相應(yīng)波動(dòng)較大。W＜1m、采用2號巖石炸藥第二十四頁第二十五頁，共100頁。材質(zhì)q2/g.m-3

適用范圍與介質(zhì)破碎效果砼或鋼筋砼150小型條形截面構(gòu)件，要求嚴(yán)格控制碎塊飛出砼150砼體破碎，R在5~10m以內(nèi)一般布筋的鋼砼150砼破碎脫離鋼筋,R在5~10m以內(nèi)布筋粗密的鋼砼150砼破碎脫離鋼筋,個(gè)別碎塊散落在10~15m內(nèi)重型布筋的鋼砼150砼破碎，主筋變形,少量碎塊飛散在20m內(nèi)漿砌磚體100砌體塌散，少量飛石散落在10~15m以內(nèi)漿砌片石或料石200砌體破裂，漿縫炸松,飛石散落在10~15m內(nèi)天然巖石150~250巖石破碎松動(dòng)，少量碎塊拋落在5~20m以內(nèi)表2-5體積系數(shù)表p24第二十五頁第二十六頁，共100頁。(4)面積系數(shù)q1Q=(q1A+q2V).f面積系數(shù)的規(guī)律：q與W成反比(q=70/W);介質(zhì)相同，面積系數(shù)不是常數(shù)，但它與最小抵抗線的乘積接近一個(gè)常數(shù)C1，

q1W≈C1

或q1≈C1/WC1值與介質(zhì)的抗拉、抗剪強(qiáng)度有關(guān)，與材料的整體性有關(guān);與被控制物的破碎程度、碎塊飛散的遠(yuǎn)近有關(guān)，所以C1值有一個(gè)波動(dòng)范圍。面積系數(shù)q1的確定見下表第二十六頁第二十七頁，共100頁。表2-5面積系數(shù)表p24第二十七頁第二十八頁，共100頁。2.2.3體積公式Q=qV

V為被爆破體體積，m3

。q為單位用藥量系數(shù)，g/m3；q與炸藥、材質(zhì)、爆破效果有關(guān)，是W的函數(shù)。第二十八頁第二十九頁，共100頁。

壁厚/cmq/g.m-3Q.V-1/g.m-337/1.5塊磚2100~25002000~240049/2塊磚1350~14501250~135062/2.5塊磚880~950840~90075/3塊磚640~690600~65089/3.5塊磚440~480420~460101/4塊磚340~370320~350114/4.5塊磚270~300250~280表2-6磚煙囪爆破單位用藥量q表p26第二十九頁第三十頁，共100頁。壁厚/cmq/g.cm-3Q.V-1/g.m-3253000~35003000~3500301800~25001500~2300401200~15001000~130050900~1000700~80060660~730530~58070480~530380~42080410~450330~360表2-6鋼筋砼煙囪爆破單位用藥量q表p26第三十頁第三十一頁，共100頁。其他爆破單位用藥量表不同材質(zhì)的炸藥單耗見表2-7（p26~27)

鋼筋混凝土梁柱爆破單耗見表2-8(p27)驗(yàn)證：第三十一頁第三十二頁，共100頁。2.3兩個(gè)藥量計(jì)算公式的比較Q=(q1A+q2V).fQ=qV

⑴兩個(gè)公式均是經(jīng)大量的爆破試驗(yàn)總結(jié)出來的經(jīng)驗(yàn)公式。⑵兩者都注意到了，W＜1.4m時(shí)，W↓→q↑，公式中用不同方式反映出來。⑶面積體積公式的物理意義較明確，體積公式計(jì)算簡單方便。第三十二頁第三十三頁，共100頁。2.3

兩個(gè)藥量計(jì)算公式的比較⑷設(shè)計(jì)思想體積公式。設(shè)計(jì)思想是多打孔少裝藥，以控制飛石、振動(dòng)，確保爆破安全。公式中的炸藥單耗與材質(zhì)、自由面數(shù)量、最小抵抗線大小和破碎程度有關(guān)。面積、體積公式。孔網(wǎng)參數(shù)比體積法大，鉆孔量較少，爆破成本較前者低。計(jì)算較復(fù)雜。⑸計(jì)算結(jié)果是經(jīng)驗(yàn)公式，有系數(shù)，有時(shí)用兩個(gè)公式計(jì)算出的結(jié)果偏差較大。第三十三頁第三十四頁，共100頁。

2.4控制爆破中藥量確定步驟⑴

根據(jù)爆區(qū)環(huán)境、被爆物結(jié)構(gòu)形狀、尺寸大小和安全要求，用查表法或工程類比法，初定炸藥單耗、計(jì)算每孔裝藥量;⑵

在防護(hù)條件下，小規(guī)模試爆，根據(jù)試爆情況調(diào)整并確定炸藥單耗和每孔裝藥量;⑶

爆破條件發(fā)生變化，經(jīng)工程師同意，可調(diào)整裝藥量；工程師也應(yīng)根據(jù)爆破條件隨時(shí)改變裝藥量。

⑷爆破后總結(jié)提高，積累工程經(jīng)驗(yàn)。第三十四頁第三十五頁，共100頁。例1鋼筋混凝土立柱藥量計(jì)算正常布筋的鋼筋混凝土立柱截面尺寸：0.5m×0.4m孔距：a=0.5m試進(jìn)行藥量計(jì)算。解：A=BH=0.5×0.4=0.2m2V=Bha=0.5×0.4×0.5=0.1m3q1=(26-32)/w=(26-32)/0.2=130-160kg/m2q2=150kg/m3(表2-5

P24）q=80~420(表2-8

P27)Q=(q1A+q2V)f=(150×0.2+150×0.1)×0.75=30~35gQ=qV=(380~420)×0.1=38~42g用35g試爆第三十五頁第三十六頁，共100頁。例2.鋼筋混凝土橋臺(tái)帽W=b=0.4m；a=0.4mH=1.5m鋼筋混凝土橋臺(tái)帽，介質(zhì)為一般布筋的砼用兩種公式求前排中孔裝藥量解:A=0.4×1.5=0.6m2V=0.4×0.4×1.5=0.24m3第三十六頁第三十七頁，共100頁。例2.鋼筋混凝土橋臺(tái)帽A=0.6m2;V=0.24m3q1=(26-32)/W=

(26-32)/0.4=65-80g/m2q2=150g/m3(p24)Q=(65-80×0.6+150×0.24)×1=75

~84gq=360~440g/m3(P26)Q中

=qV=360

~

440×0.24=87~106g可用85g或90g試爆。Theend第三十七頁第三十八頁，共100頁。第三節(jié)

緩沖原理與裝藥結(jié)構(gòu)3.1緩沖原理3.2不耦合裝藥3.3控制爆破中的裝藥結(jié)構(gòu)3.4分層裝藥結(jié)構(gòu)第三十八頁第三十九頁，共100頁。3.1緩沖原理選擇適宜的炸藥品種或合理的裝藥結(jié)構(gòu)，緩和爆轟波峰值壓力對介質(zhì)的沖擊作用，使爆炸能量得到合理的分配和利用，以期達(dá)到減少爆破危害、改善爆破效果的目的，這一原理稱為緩沖原理。

第三十九頁第四十頁，共100頁。3.2不耦合裝藥不耦合裝藥結(jié)構(gòu)：徑向不耦合體積不耦合體積不耦合裝藥：間斷不耦合底部、中部、上部不耦合不耦合介質(zhì)可以是水也可以是空氣。第四十頁第四十一頁，共100頁。3.2不耦合裝藥不耦合裝藥可分為徑向不耦合、體積不耦合，體積不耦合裝藥結(jié)構(gòu)中又可分為間斷不耦合、底部、中部、上部不耦合裝藥結(jié)構(gòu)。不耦合介質(zhì)可以是水也可以是空氣。第四十一頁第四十二頁，共100頁。炮孔壓力-時(shí)間曲線t1-藥包爆轟反應(yīng)歷時(shí);t2-爆炸氣體膨脹作用時(shí)間;p2-爆轟壓力;p3-膨脹后的爆炸壓力研究表明：隨著不偶合系數(shù)的增加，孔壁及介質(zhì)中的應(yīng)力峰值下降，作用時(shí)間增加，當(dāng)k從1增至2.67時(shí)，應(yīng)力峰值下降3～4倍，作用時(shí)間增加8～15倍。P2高，曲線陡，能量利用率越低；t2越長爆轟壓力作用時(shí)間越長，爆壓可使已形成的初始裂縫擴(kuò)展越充分，爆炸能利用率越高。第四十二頁第四十三頁，共100頁。硝銨炸藥30kg，不耦合系數(shù)分別為1、1.5、2.0、2.3、3.0，充填介質(zhì)分別為空氣、水和沙土。爆破振動(dòng)速度的影響第四十三頁第四十四頁，共100頁。第四十四頁第四十五頁，共100頁。第四十五頁第四十六頁，共100頁。結(jié)論第四十六頁第四十七頁，共100頁。不耦合裝藥不耦合裝藥特點(diǎn)：不耦合裝藥明顯延長爆轟氣體對孔壁作用時(shí)間，降低炮孔周圍介質(zhì)中的壓應(yīng)力，且不耦合系數(shù)越大，壓力降低越大降低爆破地震效應(yīng)。爆破地震效應(yīng)隨不耦合系數(shù)的增大而降低，但是，當(dāng)不耦合系數(shù)大于2時(shí)降振效應(yīng)不明顯。在破碎爆破中的應(yīng)用：采用較小不偶合系數(shù)。作用于孔壁上的爆壓分布均勻，降低介質(zhì)過粉碎區(qū)，改善破碎效果，減少飛石。在控界爆破中的應(yīng)用：采用較大的不偶合系數(shù)。不耦合裝藥的目的是降低作用于孔壁上的爆壓，減少爆破對孔壁從而對巖體的損傷，提高半孔率和控界質(zhì)量。第四十七頁第四十八頁，共100頁。3.3控制爆破中的裝藥結(jié)構(gòu)臺(tái)階爆破裝藥結(jié)構(gòu)畫圖；為什么要講裝藥結(jié)構(gòu)？⑴密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)；⑵分層或分段密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)；⑶導(dǎo)爆索藥串裝藥結(jié)構(gòu)；⑷導(dǎo)爆索密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)；⑸小藥包空腔裝藥結(jié)構(gòu)；⑹導(dǎo)爆索聯(lián)結(jié)的分層裝藥結(jié)構(gòu)；⑺導(dǎo)爆索空腔裝藥結(jié)構(gòu)、導(dǎo)爆索水孔裝藥結(jié)構(gòu)；⑻細(xì)藥卷空腔裝藥結(jié)構(gòu)、細(xì)藥卷密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)等第四十八頁第四十九頁，共100頁。⑴密實(shí)裝藥結(jié)構(gòu)第四十九頁第五十頁，共100頁。⑵空腔裝藥結(jié)構(gòu)圖第五十頁第五十一頁，共100頁。⑶分層裝藥結(jié)構(gòu)圖第五十一頁第五十二頁，共100頁。⑷導(dǎo)爆索聯(lián)接的裝藥結(jié)構(gòu)圖第五十二頁第五十三頁，共100頁。⑸串珠裝藥結(jié)構(gòu)圖第五十三頁第五十四頁，共100頁。⑹導(dǎo)爆索捆綁裝藥結(jié)構(gòu)第五十四頁第五十五頁，共100頁。⑺導(dǎo)爆索+空腔裝藥/水孔裝藥第五十五頁第五十六頁，共100頁。⑻細(xì)藥卷空腔裝藥結(jié)構(gòu)第五十六頁第五十七頁，共100頁。空腔裝藥第五十七頁第五十八頁，共100頁。3.4分層裝藥

1)L≥1.6W

分層裝藥2)q＞10g3)L1≈0.9w~1.1w;200mm≤L2≤1.2w第五十八頁第五十九頁，共100頁。3.4分層裝藥孔深分層數(shù)藥量分配/%上層中層下層L≤1.5W11001.6W≤L≤2.5W240

602.6W≤L≤3.7W3303040L≥3.7W4

第五十九頁第六十頁，共100頁。3.4分層裝藥注意事項(xiàng)

⑴保證堵孔長度為0.9至1.1Ｗ，以防出現(xiàn)飛石。⑵孔內(nèi)分藥包中心距ａ不小于200mm，不大于1.2Ｗ。⑶分層藥包重ｑ不小于10g。⑷導(dǎo)爆索聯(lián)接藥包時(shí)，導(dǎo)爆索藥量折算為20～25ｇ/m巖石炸藥。(5)藥包在孔內(nèi)的分層數(shù)一般不大于4層。藥量在孔內(nèi)的分配原則是上少下多。若不滿足上述條件可重新調(diào)整分層數(shù)和每層藥量。第六十頁第六十一頁，共100頁。第一節(jié)

微分原理與孔網(wǎng)參數(shù)1.1微分原理

將爆破介質(zhì)所需要的總裝藥量，均勻分散地分布在被爆破介質(zhì)中，形成多點(diǎn)分散的布藥形式，并分次逐段起爆，使炸藥能量釋放的時(shí)間分開，防止能量過于集中，從而達(dá)到減少爆破危害、爆破效果好的目的。這一設(shè)計(jì)原理稱為微分原理。

在城鎮(zhèn)控制爆破中，由于被爆破體所處環(huán)境條件的不同，對被爆破體破碎塊度的要求不同，從保證安全角度考慮，針對某一實(shí)際爆破對象，為達(dá)到預(yù)期的工程目的，要用微分原理的設(shè)計(jì)理念，合理地布置炮孔，正確的確定孔網(wǎng)參數(shù)。第六十一頁第六十二頁，共100頁。1.2孔網(wǎng)參數(shù)的確定孔網(wǎng)參數(shù)（Boreholepattern）

：最小抵抗線W（Burdenofhole）、孔距a（Boreholespace）、排距b（Rowspan）、孔深L、炮孔直徑d、裝藥段長度、堵塞段長度等控制爆破中孔網(wǎng)參數(shù)的確定要考慮被爆體材質(zhì)情況、幾何尺寸、清渣情況、環(huán)境情況等多種因素影響。

第六十二頁第六十三頁，共100頁。1.2.1最小抵抗線W的確定

裝藥重心到自由面的距離為最小抵抗線W

。最小抵抗線的確定方法：根據(jù)結(jié)構(gòu)物形狀、尺寸的不同確定W根據(jù)結(jié)構(gòu)物材質(zhì)的不同確定W在拆除爆破中，常用鉆孔直徑為40mm第六十三頁第六十四頁，共100頁。1.2.1最小抵抗線W的確定

結(jié)構(gòu)物形狀與尺寸的不同最小抵抗線也不同:塊體垂孔板梁、柱弧形薄壁結(jié)構(gòu)第六十四頁第六十五頁，共100頁。塊體垂孔第1排、第n排垂直炮孔的W起爆方式：從左向右逐排起爆。第六十五頁第六十六頁，共100頁。板中斜孔的W第六十六頁第六十七頁，共100頁。梁柱第六十七頁第六十八頁，共100頁。梁?第六十八頁第六十九頁，共100頁。弧形薄壁結(jié)構(gòu)W按0.5B計(jì)算

第六十九頁第七十頁，共100頁。根據(jù)材質(zhì)的不同確定W對于Φ40炮孔：鋼筋混凝土

0.3~0.5m混凝土體

0.4~0.6m漿砌塊石

0.5~0.7m天然巖石

0.5~0.9m要綜合考慮被爆體的形狀、材質(zhì)、幾何尺寸、清渣、環(huán)境、孔徑等多種因素確定w。第七十頁第七十一頁，共100頁。1.2.2孔距a排距b的確定

孔距a：

a=mW

排距b

b=(0.6~1.0)a

b=(0.6～0.9)a

齊爆

b=(0.8～1.0)a

排間微差或逐排起爆

m-炮孔臨近系數(shù)。不同材質(zhì)和不同結(jié)構(gòu)物的m值見表2-1（p18)。

第七十一頁第七十二頁，共100頁。表2-1

炮孔臨近系數(shù)經(jīng)驗(yàn)值爆破介質(zhì)炮孔臨近系數(shù)m混凝土塊體1.0~1.3鋼筋混凝土塊體0.7~1.0鋼筋混凝土梁柱1.2~2.0漿砌磚墻1.2~3.6漿砌塊石1.0~1.5巖石(硬巖取小值)0.8~1.5a=mW

第七十二頁第七十三頁，共100頁。a、b取值原則a、b取值要合理。a、b取值過大破碎塊度也大，不利于安全。a、b取值過小成本提高或沿孔間貫穿出現(xiàn)大塊，或先響孔將后響孔內(nèi)的炸藥壓死或帶出。對于Φ40炮孔，a、b通常大于0.2m。第七十三頁第七十四頁，共100頁。1.2.3孔徑d與孔深L的確定孔徑d選擇炮孔直徑時(shí)，要考慮安全要求，環(huán)境條件，工程規(guī)模等因素。在城鎮(zhèn)爆破一般采用小孔徑炮孔d，即孔徑d=38~42mm。孔深L計(jì)算式:L=cHH為被拆除物一次爆除的厚度;c為邊界條件系數(shù),見下表。第七十四頁第七十五頁，共100頁。

邊界條件系數(shù)邊

界

條

件系數(shù)c爆裂面底部有0.6~0.9爆裂面位于變截面上0.9~1.0爆裂面位于等截面上1.0爆裂面有伸縮縫、施工縫0.7~0.8第七十五頁第七十六頁，共100頁。1.2.4孔位的確定

孔位：垂直孔、水平孔、傾斜孔垂直孔：鉆孔容易，便于裝藥和孔口堵塞，若條件允許應(yīng)優(yōu)先采用。水平孔：裝藥、堵孔速度較慢，無法鉆豎孔的梁、柱、墻爆破施工。傾斜孔，鉆孔困難，主要用于特殊結(jié)構(gòu)物的控制爆破施工。

第七十六頁第七十七頁，共100頁。第四節(jié)失穩(wěn)原理與臨界炸毀高度4.1失穩(wěn)原理4.2失穩(wěn)原理應(yīng)用4.3鋼砼立柱臨界炸毀高度的計(jì)算4.4鋼砼立柱最小炸毀高度的計(jì)算4.5作業(yè)第七十七頁第七十八頁，共100頁。4.1失穩(wěn)原理分析被拆除物受力狀態(tài)，爆除結(jié)構(gòu)物的某些關(guān)鍵承重部位，使之失去承載力，結(jié)構(gòu)物整體失去穩(wěn)定性和剛性，在自重作用下坍塌或傾倒，稱這一設(shè)計(jì)思路稱為失穩(wěn)原理。

失穩(wěn)方法：不同爆高、不同時(shí)差、重心移出法第七十八頁第七十九頁，共100頁。第七十九頁第八十頁，共100頁。樓房爆破應(yīng)用失穩(wěn)原理第八十頁第八十一頁，共100頁。南寧一待售房爆破后未倒塌成“樓歪歪”據(jù)新華社電2011.4.118時(shí)左右，廣西南寧市一小區(qū)一棟6層新樓爆破后傾而未倒，呈40度角傾斜，隨即該樓照片開始在網(wǎng)上流傳，被稱為廣西“樓歪歪”。第八十一頁第八十二頁，共100頁。重心未移出，結(jié)構(gòu)物的剛度破壞不足第八十二頁第八十三頁，共100頁。鋼筋砼立柱臨界炸毀高度第八十三頁第八十四頁，共100頁。鋼筋砼立柱臨界炸毀高度第八十四頁第八十五頁，共100頁。臨界炸毀高度的計(jì)算材力中：知壓桿的材料、形狀、支承狀況和長度，求臨界荷載p。是壓桿穩(wěn)定問題。失穩(wěn)中：知鋼筋的材料、形狀、支承情況和荷載大小，求鋼筋失穩(wěn)時(shí)的最小高度，簡稱為臨界炸毀高度。第八十五頁第八十六頁，共100頁。4.3鋼筋砼立柱臨界炸毀高度荷載P的粗算

在進(jìn)行臨界炸毀高度的計(jì)算時(shí)，需對立柱所承受的荷載進(jìn)行粗算。一般算法是粗略計(jì)算立柱上部建筑物內(nèi)磚砌體、砼、鋼筋混凝土等建筑材料的體積，再乘以材料容重即可求出荷載P第八十六頁第八十七頁，共100頁。名稱容重kg/m3名稱容重kg/m3水泥砂漿2200硅酸鹽磚1700-1900石灰砂漿1700礦渣磚1400-1600混合砂漿1700水泥磚1600-2400素混凝土2400水泥花磚1980泡沫混凝土300-900土坯磚1400-1500鋼筋混凝土2500碎磚1100耐火磚1900-2100水泥1200輕質(zhì)空心磚600-1200水泥散裝1450《2012公路造價(jià)師考試大綱》第八十七頁第八十八頁，共100頁。要計(jì)算臨界炸毀高度，首先確定所有立柱的受力狀況，計(jì)算所選立柱豎向鋼筋(主筋)上的垂直荷載，判別受力鋼筋屬于那種類型的壓桿，采用相應(yīng)公式進(jìn)行計(jì)算。鋼筋的拉壓試驗(yàn)第八十八頁第八十九頁，共100頁。σe－－比例極限σs－－屈服極限壓桿的臨界應(yīng)力與細(xì)長比

之間的關(guān)系曲線

=k.h/d第八十九頁第九十頁，共100頁。d主筋直徑；n為立柱中主筋數(shù)量；A為主筋橫截面積：A=πd2/4；J為主筋截面慣性矩，圓