渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南2023

中國船級社i 1 1 3 6 8 10 10 11 13 13 15 19 20 21 21 22 25 27 30 30 31 33 37 38 38 40 44 45 45 46 47 47 48 48 49 50 52 52 52 53 53 54 55 1 1 511.1.1.1為指導(dǎo)和規(guī)范渤海海域鋼質(zhì)固定平臺的結(jié)構(gòu)設(shè)計，結(jié)合渤海海域環(huán)境特點制定本指南適用于渤海海域油氣資源開發(fā)的鋼質(zhì)固定平臺結(jié)StructuralSteelBuildings-AllowableStressDesignwithCommentary，1989RecommendedPracticeforPlanning，Des2較簡單的平臺，下部結(jié)構(gòu)通常采用獨腿、三腳架、筒形基礎(chǔ)等結(jié)構(gòu)APIAmericanPetroleumInstitute美國石油協(xié)會AmericanPetroleumInstitute美國石油協(xié)會StressConcentrationFactStressConcentrationFactDeckSupportingUnit組塊支撐裝置3（1）結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)格書（2）結(jié)構(gòu)材料規(guī)格書（3）結(jié)構(gòu)建造規(guī)格書（4）結(jié)構(gòu)檢驗規(guī)格書（5）結(jié)構(gòu)焊接及無損檢驗規(guī)格書（6）運(yùn)輸和安裝規(guī)格書（7）拖拉裝船和系固規(guī)格書（8）卡裝器性能規(guī)格書（9）浮托規(guī)格書（1）導(dǎo)管架平、立面圖（2）導(dǎo)管架節(jié)點詳圖（3）樁分段圖（4）注水/灌漿管線圖（5）靠船樁結(jié)構(gòu)圖（6）靠船墊結(jié)構(gòu)圖（7）隔水套管分段圖（8）隔水套管支撐結(jié)構(gòu)圖（9）防沉板結(jié)構(gòu)圖（3）直升機(jī)甲板布置結(jié)構(gòu)圖（4）直升機(jī)甲板平/立面結(jié)構(gòu)圖4（9）典型節(jié)點圖（1）拖拉系統(tǒng)布置圖（2）滑靴布置圖（3）千斤頂拖拉系統(tǒng)布置圖（5）拖拉檢驗系統(tǒng)布置圖（6）拖拉步驟示意圖（7）系固布置圖（8）組塊/導(dǎo)管架運(yùn)輸布置圖（9）隔艙壁布置圖（1）導(dǎo)管架/組塊設(shè)計說明（2）結(jié)構(gòu)模型報告（3）在位靜力分析報告（4）地震分析報告（5）疲勞分析報告5（6）直升機(jī)甲板強(qiáng)度分析報告（7）渦激振動分析報告（8）波浪抨擊計算報告（9）防沉板設(shè)計報告（1）駁船調(diào)載計算報告（2）駁船甲板強(qiáng)度校核計算報告（3）系固分析報告（4）運(yùn)輸分析報告（5）穩(wěn)性分析報告（6）駁船運(yùn)動分析報告（7）浮托駁船進(jìn)入和撤離分析（8）組塊浮托安裝就位分析（9）浮托系泊分析報告6安全和失效后果的因素的變化，平臺的分級可能會在結(jié)構(gòu)活，在設(shè)計環(huán)境事件發(fā)生之前，不準(zhǔn)備撤離，或者撤離（1）可靠的設(shè)計環(huán)境事件預(yù)測在技術(shù)和操作上可行，而且任（3）有足夠的時間和資源安全地將全部人員從平臺和所有可能需要在同一風(fēng)暴中撤離油氣泄漏的平臺。此外，還包括那些設(shè)計事件發(fā)生前不準(zhǔn)備或不可能中斷油氣生產(chǎn)的平臺1.3.3.3C-3輕微后果：78流、地震、冰、潮汐、海底沖刷、海生物、腐蝕、地貌及工程地質(zhì)和其它水位氣象條1.4.1.2由于海流和波浪作用引起的海床沖刷可能嚴(yán)重影響樁基軸向和橫向支承能力,應(yīng)對平臺所在海域的海床沖刷情況進(jìn)行調(diào)查,如有沖刷現(xiàn)象,則設(shè)計時應(yīng)考慮適當(dāng)?shù)臎_刷余1.4.1.4在平臺的設(shè)計中應(yīng)考慮由于波浪和潮汐引起的水位變化對靜水壓力和浮力的Hs——操作條件下的有義波高，m。H——冰厚，m。（1）操作環(huán)境條件：指平臺在施工和使用期間經(jīng)常出現(xiàn)的環(huán)境條件。操作環(huán)境條件的（2）極端環(huán)境條件：指平臺在使用年限內(nèi)，極少出現(xiàn)的惡劣環(huán)境條件。極端環(huán)境條件1.4.3.1設(shè)計環(huán)境條件的重現(xiàn)期應(yīng)是平臺設(shè)計壽命的數(shù)倍。作業(yè)者應(yīng)根據(jù)歷史的經(jīng)驗、的概率及其所帶來的財產(chǎn)損失情況選擇合適的設(shè)計環(huán)境重現(xiàn)9（1）在平臺的壽命期間不超過一定程度的地面運(yùn)動；1.4.4.1平臺的最下層甲板高程應(yīng)在極端環(huán)境條件時潮汐與波浪最不利組合情況下的渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第2章結(jié)構(gòu)用鋼與防腐第2章結(jié)構(gòu)用鋼與防腐2.1.1.2所選用的鋼材應(yīng)滿足預(yù)計的使用條件，2.1.3.4對于暴露于低溫并可能受船舶撞擊等外部沖擊載荷的水上管節(jié)點或可能產(chǎn)生渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第2章結(jié)構(gòu)用鋼與防腐2.2.1.3全浸區(qū)：平臺在飛2.2.1.7對于結(jié)冰海域，在冰磨蝕區(qū)應(yīng)該考慮合適的冰磨蝕余量，一般可按照每年0.12.2.2.2平臺的涂層一般由底漆、中間層漆和面漆組成。各層涂料之間應(yīng)能相互配套，2.2.2.3平臺用涂料的選擇，應(yīng)符合下列規(guī)定：(1)保養(yǎng)底漆應(yīng)能在平臺建造期間保護(hù)鋼材免于銹蝕，同時底漆漆膜應(yīng)具有良好的耐(4)全浸區(qū)結(jié)構(gòu)如采用陰極和涂層聯(lián)合保護(hù)，所用的涂層應(yīng)能與陰極保護(hù)系統(tǒng)有良好2.2.3.1平臺的陰極保護(hù)可采用犧牲陽2.2.3.2陰極保護(hù)可以和涂層聯(lián)合使用，以降低保護(hù)電流密度和改善電流分布狀況。渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第2章結(jié)構(gòu)用鋼與防腐(4)應(yīng)通過計算表明犧牲陽極系統(tǒng)在安裝初期及當(dāng)陽極即將耗盡時，均有能力極化結(jié)(5)外加電流陰極保護(hù)系統(tǒng)中，用來向控制裝置提供信號的參比電極，可為銀/氯化銀(Ag/AgCl)電極和鋅(Zn)電極。參比電極應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)形狀和電位分布情況合理布局。3.1.1.1在設(shè)計中應(yīng)考慮所有可能影響結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸的（2）功能載荷：平臺在使用期間所受到的除環(huán)境載荷外的其（3）施工載荷：主要包括在建造、裝船、運(yùn)輸和安注2：此表僅表示載荷條件在參加組合時應(yīng)取的系數(shù)，3.2.2.1作用在平臺上的風(fēng)載荷可按F——風(fēng)力，N；A——受風(fēng)面積，m2。大持續(xù)風(fēng)速，局部結(jié)構(gòu)設(shè)計采用3s最大陣風(fēng)風(fēng)速。流激振，可使用螺旋纏繞在細(xì)長構(gòu)件上的鋼繩繞流器避免渦3.2.2.4在缺少詳細(xì)資料時，風(fēng)力形狀梁3.2.3.1作用在平臺上的波流載荷可采用莫里森公式進(jìn)行F——垂直作用于構(gòu)件軸線單位長度上的水動力矢量，N/m；FD——垂直作用于構(gòu)件軸線并在構(gòu)件軸線和速度U平面內(nèi)單位長度上拖曳力矢量，N/m；FI——垂直作用于構(gòu)件軸線并在構(gòu)件軸線和du/dt平面內(nèi)的單位長度的慣性力矢量，N/m；A——垂直于圓桿軸線單位長度上的投影面積（對圓D——包括海生物在內(nèi)的圓形桿件的有效直徑，cd——拖曳力系數(shù)；——垂直于構(gòu)件軸線的水流局部加速度矢量分量，m/3.2.3.2計算波浪力時應(yīng)考3.2.3.4波浪運(yùn)動系數(shù)可用于考慮波浪的方向散射或波剖面形狀的不規(guī)則性對波浪運(yùn)3.2.3.6對于光滑圓形構(gòu)件cd和cm分別取0.65和1.6，對于粗糙圓形構(gòu)件cd和cm分別海流阻擋系數(shù)34683.2.4.1結(jié)冰海域內(nèi)在風(fēng)和流作用下作業(yè)在垂直和解決垂直（與水平面夾角>75°)孤立柱（D≤2.5m）所產(chǎn)生的冰載荷可按下式計算：F=mIfcσcD?FI——嵌入系數(shù)；卸貨區(qū)*3.3.1.4動力載荷為對平臺結(jié)構(gòu)或構(gòu)件動力作用顯著的載荷。包括由對周期性激勵的或機(jī)械引起的。沖擊是因船舶?？?、鉆井作業(yè)或吊機(jī)起重力載荷的水平和垂直分量外，在設(shè)計吊點和支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)件的連接時，還應(yīng)加上與靜吊索載荷同時作用的大小為5%的靜吊索載荷的水平力，這個水平力應(yīng)垂直作用于吊點銷孔中心。3.4.2.2吊裝過程中應(yīng)考慮重物由于運(yùn)動而產(chǎn)生的動力載荷和其他因素引起的額外載荷。在開敞無掩護(hù)的海上吊裝，對吊點和直接與吊點連接的結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計，應(yīng)取3.4.3.3自行式模塊運(yùn)輸車裝船：用自行式模塊運(yùn)輸車將結(jié)構(gòu)物滾裝上駁船，與滑移裝船不同的是要確保駁船垂直平面始終高于碼頭，通常碼頭和駁船之間的垂直高差為0-3.4.4.2對于渤海海域的平臺，可采用簡化“10~20”法則的運(yùn)動值表表3.4.4.2渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第4章結(jié)構(gòu)設(shè)計格要有明顯差別，以便區(qū)分和連接，桿件類型、材料規(guī)格不宜4.1.1.2飛濺區(qū)內(nèi)應(yīng)盡量不設(shè)置水平構(gòu)件，冰作用區(qū)內(nèi)盡量不設(shè)置水平構(gòu)件和斜撐。4.1.1.5導(dǎo)管架各水平層和組塊各甲板層的主節(jié)點最大水平位移不能超過其所處高度4.1.2.1圓柱形桿件應(yīng)按4.2節(jié)規(guī)定的基本容許應(yīng)力進(jìn)行設(shè)計，其他類型的桿件應(yīng)按AISC335-89規(guī)定的基本容許應(yīng)力進(jìn)行設(shè)計，不推薦采用AISC36渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南E——楊氏彈性模量，MPa；K——有效長度系數(shù)，見4.3.3；r——回轉(zhuǎn)半徑，m。對于D/t大于60時，應(yīng)研究其由于軸向壓縮所引起的局部屈曲。當(dāng)D/t大于60且小于300，壁厚t大于或等于6mm時，由D——外徑，m；t——壁厚，m。V——橫向剪切力，MN；A——橫截面積，m2。fvt——最大扭轉(zhuǎn)剪切應(yīng)力，MPa；Ip——極慣性矩，m4。Fvt=0.4fy渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南4.2.5.1彈性環(huán)向屈曲應(yīng)力其中，臨界環(huán)向屈曲系數(shù)ch包括處于APISpec2B公差范圍之內(nèi)的初始幾何缺陷的影幾何參數(shù)M由下式定義：4.2.5.2臨界環(huán)向屈曲應(yīng)力Fhc=Fhe渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南上式中假定對相應(yīng)的fbx和fby可采用相同Cm和Fe值，如果采用其他不同的數(shù)值，則應(yīng)F′e——折減歐拉應(yīng)力，見4.2.2.1，式中未定義的符號見AISC。fbx，fby為算出的彎曲拉伸應(yīng)力。4.3.4折減系數(shù)cm渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南不同部位桿件的系數(shù)K和cm表4.3.3-1KcmaKb見4.3.4（ab）或（c）cb采用AISC注釋中的圖C-C2.2，如計算條件與生成表格時假定的條件不同時，可以進(jìn)行修正。渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南部的錐形過渡段。對于帶加強(qiáng)環(huán)過渡錐，本條文只適用于過渡段的對軸向壓彎組合作用下的局部屈曲，頂角小于60°的圓錐過渡段可以看成一個直徑等f′b=(fa+fb)tanαfa——連接處，作用在圓柱截面內(nèi)的軸向應(yīng)力，MPa；fb——連接處，作用于圓柱截面內(nèi)的合成彎曲應(yīng)力，MPa；為滿足強(qiáng)度的需要，總應(yīng)力(fa+fb+f′b)應(yīng)限制在圓錐和圓柱材料的最小拉伸強(qiáng)度應(yīng)滿足應(yīng)力集中系數(shù)SCF等于1+f′b/(fa+fb)的要求。對于圓柱和圓錐等壁厚的情況，應(yīng)力集中系數(shù)SCF等于1+0.6√tanα。為滿足強(qiáng)度要求，總應(yīng)力（fa+fb+f′b）應(yīng)限制在圓錐和圓柱材料的最小拉伸強(qiáng)度之內(nèi)，并且（fa+fb）應(yīng)限制在適當(dāng)?shù)娜菰S應(yīng)力之內(nèi)。對于環(huán)向拉伸，f’h應(yīng)限制在0.6Fy之內(nèi)。對于環(huán)向壓縮，f’h應(yīng)限制在0.5Fhc之內(nèi)。Fhc按4.2.5.2計算，其中Fhe=0.4Et/D。D/tfa+fb=0.6Fyfa+fb=0.8Fy注：對于不滿足上述準(zhǔn)則的圓錐—圓柱連接，可在連接處增加圓錐和圓柱的壁厚或者設(shè)如果需要加強(qiáng)環(huán)，它的截面特性應(yīng)能滿足下列Ac——組合環(huán)截面的橫截面積，m2；c——組合環(huán)截面慣性矩，m4。渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第5章節(jié)點設(shè)計和拉伸強(qiáng)度應(yīng)取其力學(xué)性能表所標(biāo)定范圍的渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南5.2.2.2若撐桿端部需采用特600mm，取二者中的較大值，d為撐桿渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南若設(shè)置X撐時，直徑較大或壁厚較大的撐桿應(yīng)設(shè)置節(jié)點加厚段可能需要環(huán)向焊縫,此焊縫應(yīng)位于載荷較小的撐桿交叉處，在鞍點與冠點之間。渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南5.3.1.2節(jié)點的幾何參數(shù)應(yīng)5.3.2.1節(jié)點的基本能力由渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南K(1.6+1.2γ)β1.2Qg但≤40β2QgX其中φ=tFyb/(TFy)，F(xiàn)yb取撐桿或其加厚段的屈服應(yīng)力與0.8倍抗拉強(qiáng)度的較小值，單位MPa.則整個β范圍內(nèi)，Qu均應(yīng)取23β。Qf是考慮弦桿名義載荷的系數(shù)：渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南注2：其中Pc和Mc為弦桿中的軸向名義應(yīng)力和組合彎矩，其中Mc2=Mipb2+Mopb2，PY和MY為弦撐桿軸向受拉的T/Y形節(jié)點000對于受軸向載荷、存在加厚段的Y形和X形簡單管節(jié)點，其容許應(yīng)力應(yīng)按下式計對撐桿承受軸向載荷和彎矩組合作用的情況，5.4.1.1灌漿節(jié)點在進(jìn)行節(jié)點能力校核時不考慮剪切型和加厚段能力折減，且Qu值應(yīng)不小于簡灌漿節(jié)點的強(qiáng)度系數(shù)Qu表5.4.2-12.5βγka注：無軸向壓縮工況，因灌漿節(jié)點不會發(fā)生軸向壓縮失效。承對于完全灌漿和雙層管節(jié)點，應(yīng)基于r計算；渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第6章鋼樁第6章鋼樁基礎(chǔ)尖形式、間距、數(shù)目、幾何特性、位置、材6.1.1.5水泥漿和樁之間的載荷傳遞應(yīng)按照規(guī)定進(jìn)6.1.2.2樁的全長內(nèi)的D/t比值應(yīng)足t=6.35+6.1.2.3對于采用常規(guī)尺寸的樁，其最小壁厚渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第6章鋼樁6.1.2.4對于D/t比值較小，同時又分析能表明在打樁過程中不會使樁損壞，則可以放寬h)樁錘本身重量和作業(yè)過程產(chǎn)生的靜應(yīng)力和動6.1.5.1淺基礎(chǔ)是指埋置深度小于其橫向最小尺度6.1.5.3淺基礎(chǔ)設(shè)計應(yīng)在適于應(yīng)用的情況下考慮下b)基礎(chǔ)的位移或旋轉(zhuǎn)引起結(jié)構(gòu)構(gòu)件和它的基礎(chǔ)或附加設(shè)施的可能破壞；d)由于波浪壓力引起的沖刷或管涌，包括引起結(jié)構(gòu)破壞和基礎(chǔ)不穩(wěn)定6.1.5.4基礎(chǔ)應(yīng)具有足夠的安全余量渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第6章鋼樁6.2.1.1樁的極限承載力Qd由下式確定：f其中，Qf——樁側(cè)摩阻力，kN；f——單位樁側(cè)摩阻力，kPa；A在計算樁的載荷能力時，應(yīng)考慮樁—樁塞系統(tǒng)的重量和靜水上浮6.2.1.2對于在粘土中的鋼管樁，沿樁長上任何一點的單位側(cè)摩阻力f由下式確定：f=αc式中：α——粘土側(cè)摩阻力無量綱系數(shù)；α=0.5Ψ一0.25(αΨ>1.0)約束值，α≤1.0Ψ——Ψ——c/p0p06.2.1.4對于非粘性土中的鋼管樁，沿樁長上任何一點的單位側(cè)摩阻力f由下式確定：渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第6章鋼樁f=Kp0tanδp0——計算點的有效覆蓋土壓力，kPa；δ——土和樁壁之間的摩擦角。f值宜采用表6.2.1.4所給極限值。無粘性硅質(zhì)土的設(shè)計參數(shù)[1]δ,(°)kPaNq砂8松松砂砂砂砂q=p0Nq其中，p0——樁尖處的有效覆蓋壓力，kPa；Nq——無量綱支撐能力系數(shù)，推薦的Nq值見表6.2.1.4。渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第6章鋼樁當(dāng)X從0增加到XR時，pu值根據(jù)下式由3c增加到9c。pu=9c對X≥XRpu—極限土抗力，kPa；D——樁直徑，mm；y——土的單位有效重力，MN/m3；X——泥面以下深度，mm；對于靜力側(cè)向載荷作用下的硬粘土（c>100kPa極限承載力與軟粘土相似。但由于砂土的側(cè)向極限承載力在下述兩個值淺層土的承載力pus與深層土的承載力pud之間變pus=(C1H+C2D)YHpud=C3DYHpu——極限土抗力，kN/m；H——深度，m；渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第6章鋼樁D——從土層表面到給定深度的樁平均直徑，m。6.2.4.1樁的容許承載力為極限承載力除以適當(dāng)?shù)陌踩禂?shù)，安全系數(shù)不應(yīng)小于表12345渤海海域鋼質(zhì)固定平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)指南第6章鋼樁6.3.1.1鋼樁設(shè)計應(yīng)考慮鋼樁各段在平臺在位及施工期間具有足6.3.1.2對于自由站立及打樁工況，不允許將容許應(yīng)力增加6.3.2.1當(dāng)在每根樁和套管上放置樁錘時，應(yīng)校核由這些設(shè)備及其配件產(chǎn)生的樁應(yīng)力。下幾點計算靜載荷應(yīng)力，就可避免樁壁因承受上述載荷作用而最小的折減系數(shù)Cm為1.0。不應(yīng)超過鋼材最小的屈服強(qiáng)度。同時，若有合理的工程分析和經(jīng)驗證據(jù)，7.1.1.2疲勞分析方法可參照本社接受的鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計7.1.2.2對于在位條件，鋼質(zhì)構(gòu)件的譜疲勞安全系數(shù)應(yīng)取決于失效后果（即關(guān)鍵程度）否25是57.1.2.3應(yīng)用簡化疲勞時設(shè)計發(fā)生在管連接處的局部應(yīng)力應(yīng)由直接鄰近節(jié)點連接處考慮了適當(dāng)應(yīng)力集中系數(shù)的熱點log10(N)=log10(k1)-mlog10(S)k1——常數(shù)；log10(k1)m7.3.1.1對于自振周期大于2s，或采用與通常淺海平臺不同結(jié)構(gòu)類屈服強(qiáng)度大于360N/mm2強(qiáng)度鋼材的導(dǎo)管架平臺，及波浪和潮位對結(jié)構(gòu)的作用，不考慮風(fēng)、流和重力載荷的效7.4.1.3計算疲勞設(shè)計波載荷時應(yīng)采用大波浪對應(yīng)的拖曳力系數(shù)和慣性壽命的函數(shù)，應(yīng)根據(jù)設(shè)計波候進(jìn)行標(biāo)定，具7.4.1.6簡易平臺和浮托法平臺不宜采用簡8.1.1.2對于地震活動區(qū)域，應(yīng)用場地的專門研究確定設(shè)計使用的地震地面運(yùn)動的強(qiáng)度和特性。地面運(yùn)動的強(qiáng)度和特性的評價應(yīng)考慮區(qū)域內(nèi)的活動斷層、斷層的類型、每條斷平臺強(qiáng)度水平和韌性水平設(shè)計應(yīng)采用200年重現(xiàn)期和1000年重現(xiàn)期所對應(yīng)的地震譜參地震工況作用下的平臺結(jié)構(gòu)桿件的基礎(chǔ)容許應(yīng)力可放大70%，節(jié)點的基本能力可放大地震分析可采用響應(yīng)譜分析法，振型響應(yīng)組合可以使用CQC方法，方向組合可使用合。如采用時程分析方法時，應(yīng)按照API2EQ來計在缺乏確定可靠的資料時，平臺模態(tài)分析應(yīng)使用單一的5%臨界陣型阻尼比。8.3.1.1地震儲備能力系數(shù)Cr為導(dǎo)致結(jié)構(gòu)倒塌或災(zāi)難性整體失效時的譜加速度與強(qiáng)度水平譜加速度的比值，是表征結(jié)構(gòu)抵抗超越強(qiáng)度水平的地面加速度所形成的地震載荷的能8.3.1.2Cr值可以通過非線性靜力倒塌分析來確定，滿足記錄少于7組，平臺至少通過其中的4組而不發(fā)生倒塌。滿足下述條件的平臺，可采用2倍強(qiáng)度水平地震載荷按8.2節(jié)的要求進(jìn)行平9.1.1.2計算使用的計算程序應(yīng)是已為工程應(yīng)用證明是可靠和適當(dāng)?shù)?或是經(jīng)發(fā)證檢驗9.2.2.1大型海工結(jié)構(gòu)物一般采用整9.2.2.1選用的駁船應(yīng)具有適當(dāng)?shù)某叽绾徒Y(jié)構(gòu)強(qiáng)度以保證在裝載作業(yè)和運(yùn)輸期間駁船、9.2.3.1裝船結(jié)構(gòu)分析中，結(jié)構(gòu)物和碼頭（船）之間的支撐采用只可壓縮單元來模擬，當(dāng)結(jié)構(gòu)物某些支撐節(jié)點與碼頭（或船）之間間隙增的垂向運(yùn)動引起的對齊誤差。工程中通?？紤]駁船有±20~25mm的升沉運(yùn)動。9.3.2.2海上運(yùn)輸分析包括運(yùn)輸船/駁船穩(wěn)性分析、運(yùn)輸船/駁船總縱強(qiáng)度分析、運(yùn)動響9.3.3.2綁扎件必須設(shè)計為能夠承受運(yùn)輸過程中的外載荷，以及航行中駁船的變9.3.3.3適用時，在運(yùn)輸過