中厚板壓下規(guī)程設(shè)計(jì)

1、一 制定生產(chǎn)工藝及工藝制度1.生產(chǎn)工藝：選擇坯料原料清理加熱除鱗縱軋一道（使寬度接近成品寬度）轉(zhuǎn)90橫軋到底矯直冷卻表面檢查切邊定尺表面尺寸形狀檢查力學(xué)性能試驗(yàn)標(biāo)記入庫(kù)發(fā)貨2.工藝制度：在保證壓縮比的條件下，坯料尺寸盡量小。加熱時(shí)出爐溫度應(yīng)在11201150，溫度不要過高，以免發(fā)生過熱或過燒現(xiàn)象；用高壓水去除表面的氧化鐵皮，矯直時(shí)選用輥式矯直機(jī)矯直，開始冷卻溫度一般要盡量接近終軋溫度，軋后快冷到相變溫度以下，冷卻速度大多選用510C或稍高一些。切邊用圓盤式剪切機(jī)進(jìn)行縱剪，然后用飛剪定尺。二 選擇坯料1 根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)和實(shí)踐，目前生產(chǎn)中厚板選擇連鑄坯已成為主流，所以選擇 連鑄坯2 坯料尺寸的確定坯

2、。（1） 坯料厚度的確定：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，壓縮比在610之間較好，本設(shè)計(jì)取10，由成品厚度h=13mm知H=10h=130mm。（2） 坯料寬度的確定假設(shè)先軋兩道，壓下量分別為20mm和10mm，且設(shè)兩道軋后其長(zhǎng)度等于寬度。假設(shè)軋后金屬燒損不計(jì)，考慮切頭尾，切邊。在我國(guó)切頭尾一般為500mm2500mm取l=500mm,切邊b=100mm,由體積不變定理得BLH-(2010)=(l2500)(b2100)13因?yàn)锽=L所以B=L=(90002500)(19002100)13/130（2010）=1650mm(3) 坯料長(zhǎng)度的確定 由H,B,B,L 由體積不變定理得HBL=HBL 得L=1270mm三

3、 變形量分配1.根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，中厚板壓下量在 h=12mm左右,這里取h=12mm2.分配各道次壓下量，計(jì)算各道次變形程度，軋件尺寸及軋制道次（1）由H=130mm,h=13mm,取軋制道次n=12(二輥7道四輥五道)（2）第一道，先用展寬軋制把坯料的寬度B軋成b（或接近b）且不考慮長(zhǎng)度變化由體積不變定理得BLH=BL(Hh1)得h1=17mm則變形程度1=h/H100%=13.08%軋后軋件尺寸為11319001270mm同理其余道次壓下量分配，變形程度，軋件尺寸如下表所示道次h(mm)b(mm)l(mm)h(mm)(%)1113127019001713.08296190014941715.03

4、80190017921616.7465190022061518.75554190026551116.964519003186916.6773819003773715.6828190051211026.392119006827725.0101619008961523.81114190010241212.5121319001103017.14四 設(shè)計(jì)變形工具1. 設(shè)計(jì)二輥（1） 輥身長(zhǎng)度L：由L=bmaxa bmax=1900mm 當(dāng)b=1000-2500mm a=150-200mm 取a=200mm所以L=1900200=2100mm(2) 輥徑尺寸 中厚板軋機(jī)L/D=2.2-2.8 取L/D=

5、2.6 得D=808mm 取810mm (3) 輥頸尺寸 查表3-5 取d/D=0.75(軋鋼機(jī)械 鄒家祥主編) 得d=608mm取d=600mm輥頸長(zhǎng)度l 取d/l=1 得l=600mm （3） 輥頭設(shè)計(jì) 因?yàn)閷?duì)于中厚板軋機(jī)來說軋輥調(diào)整行程比較大，傾角在8-12間所以應(yīng)選擇萬向輥頭。（4） 各部分的尺寸關(guān)系如下（5） Dmin=DmaxDmax重車率 中厚板軋機(jī)最大重車率5%-8% 取5% Dmin=8108105%=767mmD1=Dmin(5-15mm) 取D1= Dmin5=762 mmS=（0.25-0.28）D1 取S=0.25D1=197.5 mma=(0.5-0.6) D1 取

6、a=0.5 D1=381 mmb=(0.15-0.2) D1取 b=0.2 D1=152mmc=b=152mm （6） 輥頸與輥身的過度圓角r由r/D=0.10.12 取0.1 得r=0.1810=81mm2. 設(shè)計(jì)四輥（1）支撐輥設(shè)計(jì)1）輥身長(zhǎng)度設(shè)計(jì)和二輥一樣 L=2100 mm2) 輥徑D2 查表3-3 (軋鋼機(jī)械 鄒家祥主編)取L/D2=2.0 得D2=1050mm3) 輥頸尺寸 取d2/D0.75 d2=10500.75=788mm 取d2=800mm 4）輥頸長(zhǎng)度l2 l2 /d2=1.0 得l2=800mm5) 輥頭設(shè)計(jì) 選擇萬向輥頭 選擇原因同二輥 各部分的尺寸關(guān)系如下所示 Dm

7、in=DmaxDmax重車率 中厚板軋機(jī)最大重車率5%-8% 取5% Dmin=105010505%=998D1=Dmin(5-15mm) 取D1= Dmin5=993mmS=（0.25-0.28）D1 取S=0.25D1=248 mma=(0.5-0.6) D1 取a=0.5 D1=497 mmb=(0.15-0.2) D1取 b=0.2 D1=100mmc=b=100mm 6) 輥頸與輥身的過度圓角r2 取r2=0.1D2=105mm（2） 工作輥設(shè)計(jì)1） 輥身設(shè)計(jì)同前 L=2100mm2) 輥徑尺寸 據(jù)經(jīng)驗(yàn)當(dāng)軋件較厚時(shí) 由于要求較大工作輥直徑，取D2/D1較小值 由表3-3得(軋鋼機(jī)械

8、鄒家祥主編) 取D2/D1=1.5 得D1=700mm3) 輥頸尺寸 取d1/D1=0.6 d1=420mm 取l1/d1=1 得l1=420mm4) 輥頸與輥身的過度圓角r1取r1=0.1D1=70mm輥頭設(shè)計(jì)（略）五計(jì)算力能參數(shù) 1.選擇速度圖：由于整個(gè)軋制過程中，軋件較長(zhǎng)，所以選擇梯形速度圖較理想。 2.設(shè)計(jì)軋制速度（n1 n2 n3 a b） 目前，可逆式中厚板軋機(jī)粗軋機(jī)的軋輥咬入和拋出轉(zhuǎn)速一般在10-20r/min和15-25r/min范圍內(nèi)選擇 ，精軋機(jī)的軋輥咬入和拋出轉(zhuǎn)速一般在20-60r/min和20-30r/min范圍內(nèi)選擇。 而且軋制時(shí)是低速咬入和拋出。 所以在二輥軋機(jī)上軋

9、制時(shí)，取咬入轉(zhuǎn)速n1=10r/min n2nH(nH-電機(jī)的最大轉(zhuǎn)速)取n2=30 r/min 取n3=20r/min. 在四輥軋機(jī)上軋制時(shí)，取咬入轉(zhuǎn)速n1=20r/min n2nH(nH-電機(jī)的最大轉(zhuǎn)速)取n2=40 r/min 取n3=25r/min. 現(xiàn)代化軋機(jī)起動(dòng)加速度a=30-80r/min.s,速度b=60-120r/min.s 取a=40r/min.s b=80r/min.s3. 速度圖和軋制圖表見附圖4. 計(jì)算每道次各組成時(shí)間第1道 設(shè)等速軋制時(shí)間為t3加速軋制時(shí)間為t2減速軋制時(shí)間為t4，空載加速時(shí)間為t1空載減速時(shí)間為t5對(duì)于二輥軋機(jī) 等速軋制時(shí)間t3=1/n260l/Dn

10、2/2an3/2b(ab)n2/2ab=1.03s加速軋制時(shí)間t2= （n2 n1）/a=0.5s減速軋制時(shí)間t4= （n2 n3）/b=0.17s空載加速時(shí)間t1= n1/a=0.25s空載減速時(shí)間t5=n3/b=0.33s所以純軋時(shí)間tz=t2t3t4=0.51.030.17=1.7s如果軋件長(zhǎng)度l3.5m 取間隙時(shí)間tj=2.5s如果軋件長(zhǎng)度3.5m l8m取間隙時(shí)間tj=4s所以tj1=2.5st間隔1=tj1t1t4=1.92s其他道次的各組成時(shí)間如下表所示道次t1t2t3t4t5tjt間隔tz10.250.51.030.170.332.51.921.7020.250.50.700.

11、170.332.51.921.3730.250.50.940.170.332.51.921.6140.250.51.260.170.332.51.921.9350.250.51.610.170.332.51.922.2860.250.52.030.170.332.51.922.7070.250.52.490.170.336.05.083.1680.500.52.90.250.426.05.083.6590.500.54.080.250.426.05.084.33100.500.55.540.250.424.03.086.29110.500.56.410.250.424.03.087.16120

12、.500.56.950.250.424.03.087.705. 計(jì)算各道次軋制溫度根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，雙機(jī)架中厚板軋機(jī)軋制碳素鋼和低合金鋼出爐溫度為1150-1200C 粗軋機(jī)開軋溫度為1100-1150C，粗軋的精軋溫度為1000-1050C 精軋機(jī)的開軋溫度為950-1000C 終軋溫度為780-880C。取開軋溫度1150C，逐道計(jì)算溫降第一道溫降t1=12.9Z/h(T1/1000) Z該道次的軋制時(shí)間與與上道次間隙時(shí)間之和則t1=12.9Z/h(T1/1000)=12.9(1.7/113)（1150273）/1000=1C精軋開軋溫度取950C則t8=12.9Z/h(T8/1000)=10C

13、所以第8道軋后軋件的溫度為950-10=940C所有道次軋制溫度如下表所示道次123456789101112Z1.73.874.114.434.835.25.669.6510.3312.2911.1611.70溫度11501120111911161113110911039509269068868656. 計(jì)算各道次變形抗力軋件在二輥軋機(jī)上軋制時(shí)平均軋制速度為V=Dn/60=1227mm/s在四輥軋機(jī)上V=D1n/60=1446mm/s n為穩(wěn)定軋制速度故平均變形程度=2Vh/R/(Hh)所以1=21.227113/405/(130113)=2.1 由1和t1查17-3圖得s1=80Mpa再由1

14、=13.08%得修正系數(shù)K=0.90 所以變形抗力sT1=Ks1=72Mpa 其他道次變形抗力如下表所示道次1234567891011122.12.93.53.53.423.854.37.69.579.517.34.913.0815.016.718.7516.916.6715.626.325.023.812.57.14T1150112011191116111311091103950926906886865sT68.26969.670.172.074.177.899.01041131131047.選用Sims公式計(jì)算各道次軋制力求第一道軋制力 因?yàn)樽冃慰沽=1.155sT 所以K1=1.155

15、68.2=78.771Mpa接觸弧長(zhǎng)l=Rh=40517=83mmR/h=405/113=3.58 查曲線5-24求外摩擦影響系數(shù)n1由1與R/h查得n1=0.8又因?yàn)闉闊o張力軋制 所以張力影響系數(shù)n1=1.0求外端影響n1由l/h查圖5-22由上圖得n1=1.1 由軋制力計(jì)算公式P= nnnKbl 得P1= n1n1n1K1b1l1=0.81.11.078.7711.2700.083=7.31MN同理其它道次軋制力如下表所示 道次123456789101112軋制力P7.3111.8812.241212.6710.711.7814.219.31912.375.47六 軋輥強(qiáng)度校核1.二輥軋機(jī)

16、強(qiáng)度校核 由上面計(jì)算知二輥軋機(jī)最大軋制力Pmax=P5(1) 求輥身彎曲力矩MshMsh=Pmax(a/4b/8) a輥身長(zhǎng)度 b軋件長(zhǎng)度則Msh=Pmax(a/4b/8)=12.67（2.1/41.9/8）=3.64MNm(2) 求輥頸的彎曲力矩Mj則Mj=Pmaxl/4=1.9MNm(3) 求輥身的彎曲應(yīng)力sh= Msh/(0.1D )=68.5Mpa(4) 求輥頸的彎曲應(yīng)力j=Mj/0.1d =88Mpa(5) 求輥頸的扭轉(zhuǎn)力矩MnMn=P/Rh=0.43MNm h最大軋制力時(shí)的壓下量(6) 求輥頸的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力nn= Mn/0.2d =9.95Mpa(7) 求合成應(yīng)力h對(duì)于鋼軋輥h=j3n

17、=90Mpa對(duì)于鐵軋輥h=0.375j0.652j4n=89.65Mpa(8) 輥頭的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力（略）（9）軋輥材料選擇 已知sh=68.5Mpa ；j=88Mpa；h=89.65Mpa；h=90Mpa所以由表2-9（軋鋼車間設(shè)備 潘慧勤主編）合金鍛鋼碳素鍛鋼鑄鋼鑄鐵球墨鑄鐵強(qiáng)度極限b686735588637490588343392392588許用應(yīng)力137.2149117.6127.498117.668.678.478.4117.6材料的抗拉強(qiáng)度b=392588Mpa 取b=500 Mpa 因?yàn)閎/sh=7.143 所以輥身安全符合要求；b/j=500/88=5.563所以輥頸安全符合要求b/

18、h=500/90=5.53所以安全2.四輥軋機(jī)強(qiáng)度校核 選工作輥材質(zhì)為9Cr b=833Mpa 支撐輥材料選40Cr b=686 Mpa由上面計(jì)算知四輥軋機(jī)最大軋制力Pmax=19.3 MN(1) 支撐輥強(qiáng)度校核1） 輥身Msh2=P(a2/4L/8)=5.55MNm; sh2= Msh2/(0.1D2)=48 Mpa因?yàn)閎/sh2=686/48=143 所以輥身安全；2） 輥頸Mj2=(P/2)l2= 6.08 MNm ;j2= Mj2/0.1d2g=118 Mpa ;b/j2=686/118=5.93 所以輥頸安全3） 輥頭無校核內(nèi)容（2）工作輥強(qiáng)度校核1） 輥身 Msh1=P(a2/4L

19、/8)=5.55MNm；sh1= Msh1/(0.1D1)=228 Mpa 因?yàn)閎/sh1=866/228=3.83 所以輥身安全。2） 輥頸Mn=P/2hR =0.48 MNm 其中h軋制力最大時(shí)的壓下量 所以輥頸處的扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力n=Mn/(0.2d1)=19.2 Mpa 因?yàn)閎/n=866/19.2=453 所以輥頸安全3）因?yàn)樽饔迷诠ぷ鬏伾系膹澢睾苄?，只是作用在支撐輥上彎曲力矩?.56%，所以工作輥的彎曲應(yīng)力可以不予計(jì)算4）輥頭無計(jì)算內(nèi)容5) 接觸應(yīng)力計(jì)算 max=0.318(qmax/)(r1r2)/(r1r2) r1 工作輥輥頸半徑r2支撐輥輥頸半徑=0.26310 ；qmax=

20、1.5P/L=1.519.3/2.1=13.8 Mpa 所以max=1685.4 Mpa；max=0.304max=512.4 Mpa 材料為40Cr HB=241286 由表2-10(軋鋼車間設(shè)備 潘慧勤主編) 知=2000 Mpa；=610 Mpa因?yàn)?685.5; 512.4 Mpa 所以驗(yàn)算通過。七 主電機(jī)容量校核1. 計(jì)算各道次軋制力矩MZ=2PRh=2Pl;力臂系數(shù)，一般取0.40.6，這里取0.5 l接觸弧長(zhǎng)所以MZ1=27.310.50.083=0.61MNm2. 附加摩擦力矩確定：附加摩擦力矩分為兩部分，即軋輥軸承中的摩擦力矩Mm1和傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩Mm2. Mm1=P/

21、2f1d4 ;f1軋輥軸承摩擦系數(shù) 因?yàn)榇塑堉茷闊彳垜?yīng)選滑動(dòng)金屬襯軸承f1=0.07-0.1 取0.07所以Mm11=7.310.60.07=0.2193 MNm Mm2=(1/ 1)(MZ Mm1)/i 用一級(jí)齒輪傳動(dòng) =0.960.98 取0.98；i=1 所以Mm21=0.017 MNm 所以附加摩擦力矩Mm= Mm1/iMm2 則Mm1=0.2193/10.017=0.2363 MNm3. 空轉(zhuǎn)力矩的確定Mk=(0.030.06)MH; MH電動(dòng)機(jī)額定扭矩Mk=0.03MH 二輥Mk=0.03MH=0.031.22=0.072 MNm 四輥Mk=0.03MH=0.030.832=0.0

22、5 MNm4. 所以其他道次的軋制力矩，附加摩擦力矩，空轉(zhuǎn)力矩列表 如下 道次123456789101112MZ0.610.990.980.940.850.640.620.850.950.80.30.1Mm10.21930.3560.3670.360.380.3210.5890.2840.3860.380.2470.11Mm20.0170.0270.0270.0260.0250.0190.0240.0220.0270.0240.0110.004Mm10.23630.3830.3940.3860.4050.3400.6130.3060.4130.4040.2580.111Mk0.0720.072

23、0.0720.0720.0720.0720.0720.050.050.050.050.055.軋輥力矩圖在各個(gè)期間內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng)的總力矩為：加速軋制期:M2=MjMd 不考慮動(dòng)力矩則M2=Mj=Mz/iMmMk=0.610.23630.072=0.873MNm等速軋制期M3=Mj=0.873 MNm減速軋制期M4= MjMd=Mj=0.873 MNm空載加速期M1= MkMd=Mk=0.072 MNm空載減速期M5=MkMd=Mk=0.072 MNm 其它道次的各期間總力矩如下表所示道次123456789101112M10.0720.0720.0720.0720.0720.0720.0720.050.

24、050.050.050.05M20.8731.4451.4461.3981.3261.0521.3021.2061.4131.2540.6080.265M30.8731.4451.4461.3981.3261.0521.3021.2061.4131.2540.6080.265M40.8731.4451.4461.3981.3261.0521.3021.2061.4131.2540.6080.265M50.0720.0720.0720.0720.0720.0720.0720.050.050.050.050.05軋制力矩圖見附圖6. 求兩機(jī)架的等效力矩 Mjum=(MntnMn)/ (tntn)M

25、jum等效力矩tn軋制時(shí)間內(nèi)各段純軋時(shí)間的總和tn軋制周期內(nèi)各段間隙時(shí)間的總和Mn各段軋制時(shí)間所對(duì)應(yīng)的力矩Mn各段間隙時(shí)間所對(duì)應(yīng)的空轉(zhuǎn)力矩tn= tn1tn12=43.88stn= tn1tn12=45sMjum=(MntnMn)/ (tntn)=0.76 MNm7.校核各機(jī)架主電機(jī)容量（1） 校核二輥各機(jī)架主電機(jī)容量1） 校核電動(dòng)機(jī)的溫升條件為：Mjum=0.76 MNmMH=1.22 MNm2） 校核電動(dòng)機(jī)的過載條件為：由力矩圖知Mmax=1.446 MNmKGMH=2.251.223） 電動(dòng)機(jī)功率N=0.105Mjumn/ Kw 取n=30r/min則N=2520 KwNH=22500

26、Kw 校核通過(2)校核二輥各機(jī)架主電機(jī)容量 1）校核電動(dòng)機(jī)溫升條件為：Mjum=0.76 MNmMH=0.832 MNm 2）校核電動(dòng)機(jī)過載條件為：由力矩圖知Mmax=1.413 MNm 則Mmax=1.413 MNm KGMH=2.50.832 MNm3) 電動(dòng)機(jī)功率N=0.105Mjumn/ Kw 取n=40r/min 則 N=0.105Mjumn/ Kw=3325Kw20502 Kw 校核通過八參考文獻(xiàn)1. 鄒家祥 軋鋼機(jī)械第三版北京：冶金工業(yè)出版社，20062. 奇克敏 金屬塑性加工學(xué)第二版北京：冶金工業(yè)出版社，20013. 康永林 軋制工程學(xué) 北京：冶金工業(yè)出版社，20064. 潘

27、慧勤 軋鋼車間設(shè)備 北京：冶金工業(yè)出版社，20065. 王景進(jìn) 中厚板生產(chǎn) 北京：冶金工業(yè)出版社，20056. 陳秀寧 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ) 浙江大學(xué)出版社，19927. 郭紀(jì)林等 機(jī)械制圖 大連理工大學(xué)出版社，2005目錄一制定生產(chǎn)工藝和工藝流程1二選擇坯料1三變形量分配1四設(shè)計(jì)變形工具2五計(jì)算力能參數(shù)3六軋輥強(qiáng)度校核7七主電機(jī)容量校核8八參考文獻(xiàn)10中厚板壓下規(guī)程設(shè)計(jì)指導(dǎo)老師：班級(jí)：材料成型與控制技術(shù)姓名：學(xué)號(hào)：設(shè)計(jì)時(shí)間：附圖一 軋制表道次軋制方法軋機(jī)hbl壓下量h穩(wěn)定轉(zhuǎn)速拋出轉(zhuǎn)速純軋時(shí)間總間隙時(shí)間空載加速時(shí)間空載減速時(shí)間間隔時(shí)間軋制溫度變形程度變形速度變形抗力軋制壓力總力矩0除鱗除鱗箱13016

28、5012701縱軋二輥113127019001730201.700.580.250.330115013.082.1068.27.710.8732橫軋二輥96190014941730201.372.50.250.331.92112015.002.9069.011.881.4453橫軋二輥80190017921630201.612.50.250.331.92111916.703.5069.612.241.4464橫軋二輥65190022061530201.932.50.250.331.92111618.753.5070.112.001.3985橫軋二輥54190026551130202.282.5

29、0.250.331.92111316.903.4272.012.671.3266橫軋二輥4519003186930202.702.50.250.331.92110916.673.8574.110.701.0527橫軋二輥3819003773730203.1660.250.335.08110315.604.3077.811.781.3028橫軋四輥28190051211040253.6560.500.425.0895026.307.6099.014.21.2069橫軋四輥2119006827740254.3360.500.425.0892625.009.5710419.31.41310橫軋四輥1

30、619008961540256.2940.500.423.0890623.809.5111319.001.25411橫軋四輥14190010204240257.1640.500.423.0888612.507.3011312.370.60812橫軋四輥13190011030140257.7040.500.423.088657.144.901045.470.265壓縮比* 在中厚板生產(chǎn)中，壓縮比是衡量質(zhì)量的一項(xiàng)重要指標(biāo)。如以鋼錠為原料時(shí)，應(yīng)使壓縮比6，生產(chǎn)重要用途的產(chǎn)品時(shí)，應(yīng)使10；以連鑄坯為原料時(shí)，應(yīng)使 3，生產(chǎn)重要用途的產(chǎn)品時(shí)，應(yīng)使5；以單向結(jié)晶鋼錠為原料時(shí)，1.8即可；以鍛壓坯為原料時(shí)，需

31、視鍛壓坯加工時(shí)壓縮比來判定。 原料內(nèi)在質(zhì)量的好壞對(duì)壓縮比的影響很大。如寶鋼生產(chǎn)的厚250mm的連鑄板坯，軋制成厚度為80100mm鋼板時(shí)，各項(xiàng)指標(biāo)均合格；而有些廠生產(chǎn)的厚 250mm連鑄板坯，在軋制成厚25mm鋼板時(shí)，多項(xiàng)指標(biāo)均不合格。 壓縮比不僅與總壓縮比有關(guān)，也與道次壓縮量有關(guān)，即單道次壓下量大，變形深透，則壓縮比可減小。 另外，壓縮比與變形速度有關(guān)，變形速度快時(shí)，壓縮比相對(duì)較大。 當(dāng)附設(shè)立輥軋機(jī)軋邊時(shí)，壓縮比可適當(dāng)減小，即加工方向?qū)嚎s比也有較大影響。 軋輥直徑大小與壓縮比也有一定關(guān)系，軋輥直徑大時(shí)，變形不易深透，故壓縮比應(yīng)大；但軋輥直徑受傳遞力矩與彎矩限制，軋輥直徑不能過小。 *鋼材表觀消費(fèi)量* 年度鋼材消費(fèi)量主要由年產(chǎn)量、進(jìn)出口量及社會(huì)庫(kù)存量三部分構(gòu)成，可列式為： 鋼材消費(fèi)量=年產(chǎn)量+進(jìn)口量-出口量社會(huì)庫(kù)存量 鋼材社會(huì)庫(kù)存量是指未進(jìn)入到用戶生產(chǎn)環(huán)節(jié)的鋼材量，由于是積壓資金，故這部分應(yīng)盡量減少。如果不按訂單生產(chǎn)，社會(huì)庫(kù)存量將會(huì)增多。 目前，由于我國(guó)鋼材統(tǒng)計(jì)中未計(jì)入庫(kù)存量，形成了所謂表觀消費(fèi)量，可列式為： 鋼材表觀消費(fèi)量=年產(chǎn)量+進(jìn)口量-出口量 如果庫(kù)存量不大時(shí)，表觀消費(fèi)量近似于消費(fèi)量，反映了實(shí)際的消費(fèi)水平。若庫(kù)存量很大時(shí)，表觀消費(fèi)量的積極作用就打了一個(gè)折扣，盡量采用消費(fèi)量，而不采用表觀 消費(fèi)量。中厚板原料設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮的因素