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水利工程論文-原狀膨脹土損傷演化的三軸CT試驗(yàn)研究摘要:本文利用和計(jì)算機(jī)斷面成像CT機(jī)配套使用的非飽和土三軸儀,對(duì)非飽和原狀膨脹土在三軸剪切試驗(yàn)過程內(nèi)部結(jié)構(gòu)的變化進(jìn)行了動(dòng)態(tài)、定量和無損地量測(cè),得到了土樣內(nèi)部損傷結(jié)構(gòu)演化的清晰的CT圖像和相應(yīng)的CT數(shù)據(jù).試驗(yàn)結(jié)果表明:原狀膨脹士?jī)?nèi)部存在裂紋、空洞、裂隙面和軟弱面等結(jié)構(gòu)缺陷,初始損傷程度較大;剪切引起的損傷演化明顯,且土樣所受的吸力和凈圍壓均對(duì)損傷演化有影響;原狀膨脹土在吸力和凈圍壓較低時(shí)的剪脹和軟化特性主要是由于結(jié)構(gòu)損傷的演化引起.關(guān)鍵詞:非飽和士膨脹土三軸剪切試驗(yàn)CT技術(shù)損傷原狀膨脹土的結(jié)構(gòu)特征顯著,既有地質(zhì)界面、軟弱層面和斷裂面等宏觀結(jié)構(gòu),也存在微孔隙、微裂紋和裂隙等微觀結(jié)構(gòu)1.這些大小不一的內(nèi)部結(jié)構(gòu)將土體層層分割,破壞了膨脹土的完整性,導(dǎo)致其工程性質(zhì)惡化.對(duì)于原狀膨脹土的本構(gòu)模型,裂隙等內(nèi)部結(jié)構(gòu)的影響不容忽視.連續(xù)損傷力學(xué)將材料劃分為可經(jīng)受彈性、塑性和裂隙損傷演變的力學(xué)單元,再按連續(xù)介質(zhì)力學(xué)的方法來描述損傷材料的性態(tài)2,在節(jié)理巖體等多裂隙材料中獲得廣泛應(yīng)用3.確定損傷變量,建立損傷演化方程是連續(xù)損傷力學(xué)的主要內(nèi)容,定量地觀測(cè)裂隙等缺陷發(fā)育程度和演化過程的試驗(yàn)研究則是分析的基礎(chǔ).計(jì)算機(jī)斷面成像技術(shù)(CT技術(shù))可以動(dòng)態(tài)、定量和無損地量測(cè)巖土材料在受力過程中內(nèi)部結(jié)構(gòu)的變化,國(guó)內(nèi)已有不少研究成果48.但其中對(duì)土進(jìn)行的單軸或三軸CT試驗(yàn)均在壓力很大的液壓式巖石試驗(yàn)設(shè)備上進(jìn)行,且基本上沒有量測(cè)試驗(yàn)時(shí)土樣的水量變化和體積變化,而水量變化和體變是土的本構(gòu)模型的重要內(nèi)容.膨脹土濕脹干縮變形較大,水分的影響必須考慮.本文利用CT技術(shù),在對(duì)原狀膨脹土進(jìn)行非飽和三軸剪切試驗(yàn)的同時(shí),研究土樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)的損傷演化過程,為建立考慮裂隙影響的原狀膨脹土的損傷本構(gòu)關(guān)系提供依據(jù).1試驗(yàn)概況1.1試驗(yàn)設(shè)備與土樣通過改進(jìn)已有的非飽和土三軸儀9,作者成功地實(shí)現(xiàn)了其與CT機(jī)的配套使用.研制成的非飽和土CT-三軸儀,可以進(jìn)行多種非飽和三軸試驗(yàn),量測(cè)圍壓、氣壓、體變、排水、軸向位移和軸向壓力等參數(shù).在進(jìn)行三軸試驗(yàn)的同時(shí)進(jìn)行CT掃描,即時(shí)獲得試樣各個(gè)斷面的圖像和CT數(shù)據(jù)資料10.試驗(yàn)用土取自南陽(yáng)市靳崗村,探井位于南水北調(diào)中線方案的渠線上.用原狀樣制樣器制成高度80mm、直徑39.1mm的原狀試樣.1.2試驗(yàn)方案在非飽和土三軸壓力室內(nèi),先將制備的原狀膨脹土樣進(jìn)行一定吸力下的等壓固結(jié).待變形和排水穩(wěn)定后進(jìn)行控制吸力和凈室壓力為常數(shù)的三軸排水剪切試驗(yàn).剪切速率0.015mm/min.剪切前先對(duì)試樣進(jìn)行一次CT掃描.每次掃描兩個(gè)斷面,分別位于距土樣頂端0.3h和0.7h處(h為土樣高度).剪切時(shí)根據(jù)應(yīng)力-應(yīng)變曲線情況決定掃描時(shí)刻,并按軸向位移調(diào)整掃描位置,對(duì)斷面進(jìn)行跟蹤掃描.CT機(jī)的掃描參數(shù)如下:電壓120kv,電流15mA,時(shí)間2s,層厚3mm,放大系數(shù)10.0,間距32mm,中心坐標(biāo)(x,y)=(-2,-83).共做了2組原狀樣剪切試驗(yàn),每組3個(gè)試樣.剪切前試樣的初始條件及試驗(yàn)參數(shù)如表1所示.表1剪切前試樣的初始條件及試驗(yàn)參數(shù)2CT圖像及損傷演化分析表2是6個(gè)試樣各次掃描對(duì)應(yīng)的應(yīng)力-應(yīng)變狀態(tài).每個(gè)試樣共進(jìn)行6次掃描,a為剪切前的初次掃描,隨剪切進(jìn)行,掃描次序由b到f.表2各次掃描對(duì)應(yīng)的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)圖1是剪切前吸力和凈圍壓均較低的2號(hào)試樣在剪切過程中不同時(shí)刻的CT圖像,斷面1的初次掃描標(biāo)記為1a,其余類推.由剪切前兩個(gè)斷面的CT圖1a、2a可見,土樣斷面上存在有微孔隙、微裂紋(矩形框內(nèi)所示)和裂紋(正方形框內(nèi)所示)及空洞,初始損傷明顯.比較兩個(gè)斷面不同掃描時(shí)刻的圖像,可見隨剪切進(jìn)行微孔隙、微裂紋和裂紋的變化不大;但空洞和裂隙逐漸發(fā)育并開展為破壞面,損傷演化顯著.剪切到殘余狀態(tài)后的斷面1存在4條斷裂面(1f圖中細(xì)線示意的、),斷面2(2f圖)存在1條斷裂面.分析這些斷裂面的形成過程如下:觀察斷裂面的演化過程可以發(fā)現(xiàn),剪切前的形成位置存在一些孤立鏈狀分布的空洞,該空洞鏈(1a中用細(xì)線示意)應(yīng)是原狀樣內(nèi)部的裂隙面或軟弱面在CT圖上的反映.隨剪切進(jìn)行,空洞邊緣產(chǎn)生應(yīng)力集中,空洞逐漸擴(kuò)大并連成一體.1c圖中空洞鏈已基本發(fā)展為斷裂面,土體強(qiáng)度相應(yīng)達(dá)到峰值,隨后斷裂面不斷開展.斷裂面的形成位置在1a圖中無任何跡象,在1b圖中萌生出一條裂隙,1c圖中裂隙延長(zhǎng)并初步和連通.到1d后,隨斷裂面的形成而急劇開展成斷裂面.斷裂面直到形成后才出現(xiàn)裂隙,在1e圖中該裂隙延長(zhǎng)和貫通,到1f開展為斷裂面.斷裂面在剪切前的1a圖中即存在一個(gè)較大空洞,加上位于土樣邊緣,隨剪切進(jìn)行在1d圖中裂隙形成.斷裂面在前3次掃描圖中均無跡象,第4次掃描時(shí)已形成斷裂面,根據(jù)其角度和平行分析,應(yīng)是在土樣軸向的延伸.圖12號(hào)原狀樣在剪切過程中不同時(shí)刻的CT圖像圖2是1號(hào)試樣在剪切過程中不同時(shí)刻的CT圖像.由1a、2a可見其空洞較多,初始損傷比2號(hào)試樣大.第2次掃描圖像的結(jié)構(gòu)性變化不大.第3次掃描時(shí),位置較孤立的空洞有所彌合,較鄰近的空洞則擴(kuò)大并相互連通成空洞鏈(2c中細(xì)線示意).第4次掃描的2d圖中,破裂面已基本形成.隨后破裂面開展,土樣破壞.1e圖中的斷裂面方向和2d中的破裂面平行,應(yīng)是2d中破裂面在土樣軸向的延伸.該破裂面并未由1d中非常明顯的空洞帶(細(xì)線區(qū)域)引起,說明土樣中破裂面的形成具有一定的隨機(jī)性.另外,雖然1號(hào)試樣的初始損傷較2號(hào)試樣大,破裂面數(shù)量卻明顯少于2號(hào)試樣.這是由于1號(hào)試樣剪切時(shí)的圍壓相對(duì)較大,限制了裂隙的發(fā)育和開展.圖3是剪切前吸力和凈圍壓均較高的5號(hào)試樣在剪切過程中不同時(shí)刻的CT圖像.剪切破壞后兩個(gè)斷面共形成3個(gè)破裂面(、),且均在初始掃描圖像中有明顯征兆.2a圖中存在兩條原生裂隙,1a圖中為兩個(gè)較大的空洞和兩個(gè)小姜石(圖中的高密度亮點(diǎn))構(gòu)成的缺陷區(qū).上述缺陷隨剪切進(jìn)行逐漸發(fā)育,最后形成破裂面.1d和2d圖中破裂面已經(jīng)形成,土樣斷面分別被分割成2塊和3塊.但和2號(hào)試樣個(gè)同,破裂面并未充分開展和連通,2f圖中破裂面反而有所閉合,此時(shí)破裂面處的土仍可承受一定荷載.因此和巖石、混凝土等脆性材料不同,土體中的完全破損區(qū)域也不能視為不受力.沈珠江和Desai分別通過復(fù)合體損傷模型和擾動(dòng)狀態(tài)考慮了完全破損區(qū)域土的受力能力1112.比較2號(hào)和5號(hào)試樣剪切前的固結(jié)條件,可見5號(hào)試樣剪切時(shí)的吸力較大,相應(yīng)土樣的含水量較低,裂隙面上的水分較少,因此剪切時(shí)沿裂隙面的滑動(dòng)困難,裂隙不易充分開展.限于篇幅,本文僅列出上述3個(gè)原狀樣的掃描圖像,其余土樣也表現(xiàn)出類似的結(jié)構(gòu)損傷演化規(guī)律,詳見文獻(xiàn)13.可以看出:原狀膨脹土內(nèi)部存在微孔隙、微裂紋、裂紋、空洞、原生裂隙面和軟弱面及姜石等結(jié)構(gòu)缺陷,初始損傷較大;剪切過程中土樣內(nèi)部的微孔隙
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