畢業(yè)論文-初軋機設(shè)計-機械結(jié)構(gòu)設(shè)計

鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 1 緒論 初軋機在軋鋼生產(chǎn)中的作用是開坯，隨著連鑄技術(shù)的發(fā)展，初軋機的作用隨之下降，但初軋機不能被淘汰，軋制某些特殊用途的鋼材，由于連鑄坯有缺陷，故必須采用模鑄，初軋機開坯。 輥調(diào)整裝置的用途 軋輥調(diào)整裝置是軋鋼機中關(guān)鍵機構(gòu)之一 ,其結(jié)構(gòu)的好壞，直接關(guān)系著軋件的產(chǎn)量的高低與質(zhì)量的好壞 。 軋機軋輥的調(diào)整一般均包括徑向和軸向兩個方向的調(diào)整 ,徑向調(diào)整是軋鋼機中必不可缺的調(diào)整。軋輥通過兩個方向的調(diào)整后 ,可以保證軋輥間的相互位置的正確性 ,按規(guī)定完成道次的壓下量 ,還能在一 定程度上來補償其軋輥輥身與軸徑的允許磨損量 ,同時又能調(diào)整軋輥與輥道水平面的相互位置 ， 而且在連軋機上，還能調(diào)整機座間軋輥的相互正確位置 ,從而保證軋制的直線性，使得軋制順利進行。 輥調(diào)整裝置的類型 軋輥調(diào)整裝置按用途大致分為徑向與軸向兩大類調(diào)整裝置。其軸向調(diào)整裝置僅用于型鋼、線材軋機上 ,以微調(diào)的方法來保證兩個軋輥間組成正確的孔型位置 ,以及補償軋輥瓦緣的允許磨損量。而在各類型的板帶軋機上只有軋輥的軸向固定裝置。 徑向調(diào)整按其軋輥移動方向大致分為壓下 (也包括壓上 )機構(gòu)和側(cè)壓進機構(gòu)。在常見的縱軋機座中均可看到 壓下機構(gòu) ,而側(cè)壓進機構(gòu)僅用于斜軋機和立輥的調(diào)整機構(gòu)中。 根據(jù)各類軋機的工藝要求，調(diào)整裝置可分為：上輥調(diào)整裝置、下輥調(diào)整裝置、中輥調(diào)整裝置、立輥調(diào)整裝置和特殊軋機的調(diào)整裝置。 上輥調(diào)整裝置也稱壓下裝置，它的用途最廣。安裝在所有的二輥、三輥、四輥和多輥軋機上。 壓下機構(gòu)按軋鋼機的類型、軋件的軋制精度要求 ,以及生產(chǎn)率高低要求又可分為 :手動、電動、電 動壓下機構(gòu)一般多用于不經(jīng)常進行調(diào)節(jié)的、軋制精度要求不太嚴格的 ,以及軋制精度要求不高的中、小型型鋼、線材和小型熱軋板帶軋機上 ,通常這些軋機是在軋輥 相互位置不變的情況下進行工作的。電動壓下機構(gòu)主要用于壓下螺絲的移動速度超過 1s 的初軋機、板帶軋機及中厚板軋機上 ,以及移動速度小于 1s 的薄板帶軋機上。前者是出于生產(chǎn)率的要求 ,而后者是由于壓下精度的要求。 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 機上壓下裝置的分類和特點 動壓下裝置 電動壓下裝置是軋鋼機調(diào)整機構(gòu)中最常見的一種壓下裝置。按軋輥調(diào)整的距離、速度及精度又可將壓下裝置分為快速和慢速兩種壓下裝置。 快速電動壓下裝置 一般常用在上軋輥調(diào)節(jié)距離大、調(diào)節(jié)速度快以及調(diào)節(jié)精度要求不高的軋機上 ,如初軋機、板 坯軋機、中厚板軋機及萬能軋機上。 在這些類型的軋機上由于上輥的調(diào)整距離大、壓下十分頻繁 ,要求有較高的壓下速度以免影響軋制生產(chǎn)率，所以采 用快速電動壓下裝置是必要的。 常采用的快速電動壓下裝置有兩種類型： 一種是由法蘭盤的立式電動機通過圓柱齒輪減速器帶動壓下螺絲。兩個壓下螺絲是由兩臺帶法蘭盤的立式電動機通過圓柱齒輪減速機構(gòu)傳動的。因此采用這種傳動系統(tǒng)啟動迅速、傳動效率高、造價低 ,但存在著加大了機座的總高度 ,增加了廠房高度基本建設(shè)投資等缺點。另外為了實現(xiàn)壓下螺絲的單獨調(diào)整 ,中間介輪可以由液壓缸控制 ,使其與壓下 螺絲嚙合或脫離。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖 1 2 所示。 1234561制動器 2 3減速機 4壓下螺母 5壓下螺絲 6離合器 圖 式電機 圓柱齒輪傳動的電動壓下裝置 另一種快速電動壓下裝置由兩臺臥式電動機通過三個圓柱齒輪和兩對蝸輪蝸桿減鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 速機構(gòu)來帶動兩個壓下螺絲，通過離合可以實現(xiàn)壓下螺絲的單獨調(diào)整。軋輥開度指示器的傳動系統(tǒng)中還裝有差動機構(gòu) ,它可以由小電動機帶動實現(xiàn)調(diào)整作業(yè)。這種快速電動壓下裝置的特點是 ： 結(jié)構(gòu)緊湊、 機座總體高度低、基建投資下降 ,但傳動效率低、造價高。因此多用在一些壓下要求速度不高的初軋機上。 2 慢速電動壓下裝置 這種調(diào)整裝置多用于上輥調(diào)節(jié)距離在 100 200 毫米以下，調(diào)節(jié)速度小于 1s，但調(diào)節(jié)精度要求高的薄板、帶材軋機上。在這種壓下機構(gòu)中，由于傳速比 大可以達到 i=1500 2000） ,同時又要求能帶鋼壓下。因此，壓下裝置的設(shè)計是比較復(fù)雜的。 動壓下裝置 這種壓下裝置結(jié)構(gòu)簡單、造價低 ,但工人的勞動條件差、強度大 ,因此常用在生產(chǎn)效率低的軋機上。 壓下裝置 為了控制板厚偏差在規(guī)定的范圍內(nèi)，在現(xiàn)代化的板、帶材成品機座的壓下裝置中 ,分成了精調(diào)與粗調(diào)兩個部分。其中精調(diào)裝置是用來首先給定原始輥縫的 ,材坯料厚度、軋制力及成品厚度的變化 ,隨時對輥縫進行微量調(diào)節(jié)校正的。 一、電動雙壓下裝置 由于電動雙壓下裝置的反應(yīng)靈敏度差 ,所以僅用于精度低的熱軋板帶成品軋機上。在這種壓下裝置中精調(diào)與粗調(diào)系統(tǒng)都是由電動機通過機械的減速機構(gòu)來傳動壓下螺絲的 ,因此傳動系統(tǒng)的慣性力很大 ,從而使調(diào)整輥縫的校正訊號傳遞滯后現(xiàn)象很嚴重 ,所以無法滿足高精度 的板厚公差要求。由于以上原因 ,目前很少采用這種板厚自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)。其簡圖如圖 1 2 所示。 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 121精調(diào)電動機 2粗調(diào)電動機 圖 電動雙壓下裝置簡圖 二、電 第一種電動雙壓下調(diào)整裝置 ,它的粗調(diào)為一般的電動壓下機構(gòu) ,通過電動壓下系統(tǒng)帶動壓下螺絲在空載的情況下給定原始輥縫 使壓下螺母轉(zhuǎn)動 ,但用于壓下螺絲在電動機壓下機構(gòu)的鎖緊條件下而不能轉(zhuǎn)動 ,其結(jié)果只能使壓下螺絲上下移動實現(xiàn)了輥縫的微調(diào)。 第二種 ,電 粗調(diào)為一般的電動壓下機構(gòu) ,而精調(diào)是用液壓缸直接代替了壓下螺絲與螺母。通常液壓缸放在精調(diào)壓下螺絲與上軸承座之間或下橫梁與下軸承座之間。該裝置的特點是精調(diào)裝置的結(jié)構(gòu)簡單而緊湊 ,消除了機械慣性力 ,從而大大縮短了調(diào)節(jié)信號滯后現(xiàn)象 ,減少了壓下螺絲與螺母的磨損 ,提高了精度機構(gòu)的效率。它的調(diào)節(jié)靈敏度比一般電動壓下要快 10 倍以上。因此大大提高了板材的軋制精度 ,廣泛的用在現(xiàn)代化的冷、熱成品帶鋼軋機上。 電 構(gòu)緊湊 ,精調(diào)部分傳動零件減少使傳動慣性力下降，因 此，調(diào)節(jié)訊號滯后現(xiàn)象減輕 ,而靈敏 度 增加。但仍保留著機械傳動零件，所以仍存在著慣性力以及傳動間隙對精度靈敏 度 的 影響，使調(diào)整精度還不夠高。 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 液壓壓下裝置 所謂全液壓壓下裝置就是取消了傳統(tǒng)的電動壓下機構(gòu) ,其輥縫的調(diào)節(jié)均由液壓缸來完成 。其系統(tǒng)示意圖如圖 1 3 所示。 全液壓壓下裝置的特點 : (1)慣性力小、動作快、靈敏度高 ,因此可以得到高精度的板帶材 ,其厚度偏差可以控制到小于成品厚度 1%,而且縮短了板帶材的超差部分長度 ,提高了軋件成品率 ,節(jié)約了金屬 ,提高了產(chǎn)品質(zhì)量 ,并降低了成本。 (2)結(jié)構(gòu)緊湊 ,降低了 機座的總體高度 ,減少了廠房投資，同時提高了傳動效率。 (3)采用液壓系統(tǒng)可以使卡鋼迅速脫開 ,有利于處理卡鋼事故 ,避免了軋件對軋輥的刮傷。 (4)可以實現(xiàn)軋輥快速提升 ,便于快速換輥 ,提高了軋機的有效作業(yè)效率 ,增加了軋機的產(chǎn)量。 (5)壓下系統(tǒng)復(fù)雜 ,工作條件要求高 ,有些元件制造困難、成本高、維護保養(yǎng)要求很嚴格以保證精度。111013 9 C P P / p / k h h 011 電位器 2 傳給另一機架的迅號 3 位移調(diào)節(jié)放大器 4 放大器 5 伺服閥 6 位移傳感器 7 測厚儀 8 測壓儀 9 力 位移轉(zhuǎn)換元件 10 選擇開關(guān) 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 11 壓力傳感器 12 柱塞缸 13 壓力比較器 調(diào)節(jié)系數(shù)裝置 圖 全液壓壓下系統(tǒng)示意圖 動壓下裝置經(jīng)常發(fā)生的事故及解決措施 下螺絲的阻塞事故 由于初軋機、板坯軋機和厚板軋機的電動壓下裝置壓下行程大、速度快、動作頻繁，而且是不帶鋼壓下，所以常常由于操作失誤、壓下量過大等原因產(chǎn)生卡鋼、“坐輥”或壓下螺絲超限提升而發(fā)生壓 下螺絲無法退回的事故。這時上輥不能移動，電機無法啟動，軋機不能正常工作。 為了處理堵塞事故，很多軋機都專門設(shè)置了壓下螺絲的回松機構(gòu)。 下螺絲的自動旋松 壓下螺絲的自動 松 問題主要發(fā)生在初軋機上，尤其是采用立式電動機壓下時，問題尤為嚴重，已停止轉(zhuǎn)動的壓下螺絲自動旋松，使輥縫值變動，造成軋件厚薄不均，嚴重影響軋件質(zhì)量。 目前防止壓下螺絲自動旋松的主要辦法是加大螺絲的摩擦力矩。這可以兩方面入手，一是加大壓下螺絲止推軸頸的直徑，并且在球面墊上開孔。二是適當增加螺絲直徑。 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 2 快 速電動壓下裝置的方 案 選擇與評述 習(xí)慣上把不“帶鋼”的壓下裝置稱為快速壓下裝置。這種裝置多用在可逆熱軋機上，如初軋機、板坯軋機、中厚板軋機、連軋機組的可逆式粗軋機組等。 按照傳動的布置形式，快速電動壓下裝置有兩種方案：一種是由臺臥式電動機來驅(qū)動兩個壓下螺絲的升降，另一種是由兩臺立式電動機來驅(qū)動兩個壓下螺絲的升降。 第一種方案采用臥式電動機，傳動軸與壓下螺絲垂直交叉布置的形式，這種形式中常見的布局是圓柱齒輪和蝸輪副聯(lián)合傳動壓下螺絲。它的特點是能夠采用普通臥式電動機，機構(gòu)較緊湊。在采用球面蝸輪副或平面蝸輪副后，傳 動效率顯著提高，因此在壓下速度不太快板坯軋機上經(jīng)常采用這種布置形式。如圖 1制動器 2電動機 圖 第二種方案是采用立式電動機，傳動軸與壓下螺絲平衡布置的形式，壓下裝置的兩臺立式電動機通過圓柱齒輪減速機來傳動壓下螺絲，這種布置形式可使每個壓下螺絲單獨調(diào)整。因此這種傳動系統(tǒng)具有啟動迅速、傳動效率高、造價低。因為 1150 初軋機的壓下裝置要求具有以上特點，因此本次設(shè)計采用第二種方案。 1 2 23鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 1 123 31 電動機 2 小惰輪 3 大惰輪 圖 立式電機傳動壓下裝置的配置方案 在畢業(yè)設(shè)計中， 本人 對壓下系統(tǒng)中的指針傳遞裝置進行了改進，原結(jié)構(gòu)中一端采用雙列圓柱滾子軸承，另一端采用單列圓柱滾子軸承。其主要缺點是不能承受軸向力。經(jīng)計算校核采用一對圓錐滾子軸承完全可以替代原方案，改進后的主要優(yōu)點是：（ 1）可以承受一定的軸向力，從而保證了該裝置工作的可靠性。（ 2）便于安裝、拆卸，減輕了維修工作量，同時降低了成本。 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 3 計算軋制力 1 計算 第一道次軋制力 （ 1） 計算壓下量 03 1 03 8 010 （ （ 2） 計算接觸弧水平投影長度 （ （ 3） 計算軋制后軋件的平均高度 452 3103802 10 （ （ 4） 計算外區(qū)應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù) （ 5） 計算變形速度 因為 以采用粘著理論計算0035 （ 6） 計算相對壓下量 （ %0038070%1000 h h（ （ 7） 計算平均變形程度 （ 其中 % m（ 8） 計算 20#的變形阻力 60（ 查 軋鋼機械 表 20#變形阻力公式系數(shù)值 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 C 7310501000 273 變形溫度影響系數(shù) t （ p 2） 變形速度影響系數(shù) 10（ 3 5 3） 變形程度影響系數(shù) （ （ 9） 根據(jù)采用采利柯夫計算接觸弧上的平均壓力 np m （ （ 10） 計算軋制力 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 2計算第二道次軋制力 （ 1） 計算壓下量 0 （ 2） 計算接觸弧水平投影長度 （ 3） 計算軋制后軋件的平均高度 902 2703102 10 （ 4） 計 算外區(qū)應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù) 51 （ 5） 計算變形速度 因為 1 以采用粘著理論計算 10ln （ 6） 計算相對壓下量 %1000 %10031040 % （ 7） 計算平均變形程度 1 1鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 % 其中 % m（ 8） 計算 20#的變形阻力 60查 軋鋼機械 表 20#變形阻力公式系數(shù)值 C 7310451000 273 變形溫度影響系數(shù) t p 2） 變形速度影響系數(shù) 3 5 3） 變形程度影響系數(shù) 9 M P （ 9） 根據(jù)采用采利柯夫計算接觸弧上的平均壓力 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 np m （ 10） 計算軋制力 12 3 883 867 3計算第三道次軋制力 （ 1） 計算壓下量 0 （ 2） 計算接觸弧水平投影長度 （ 3） 計算軋制后軋件的平均高度 552 2402702 10 （ 4） 計算外區(qū)應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù) 31 （ 5） 計算變形速度 因為 6） 計算相對壓下量 %1000 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 %10027030 % （ 7） 計算平均變形程度 1 1% 其中 % m（ 8） 計 算 20#的變形阻力 60查 軋鋼機械 表 20#變形阻力公式系數(shù)值 C 7310401000 273 變形溫度影響系數(shù) t p 2）變形速度影響系數(shù) 3 1 3）變形程度影響系數(shù) 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 M P （ 9） 根據(jù)采用采利柯夫計算接觸弧上的平均壓力 np m （ 10） 計算軋制力 12 3 903 887 4計算第四道次軋制力 （ 1） 計算壓下量 8 （ 2） 計算接觸弧水平投影長度 （ 3） 計算軋制后軋件的平均高度 492 3103882 10 （ 4） 計算外區(qū)應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù) 11 （ 5） 計算變形速度 因為 9 1 以采用粘著理論計算 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 10ln （ 6） 計算相對壓下量 %1000 %10038878 % （ 7） 計算平均變形程度 1 1% 其中 % m（ 8） 計算 20#的變形阻力 60查 軋鋼機械 表 20#變形阻力公式系數(shù)值 C 7310351000 273 形溫度影響系數(shù) t p 2）變形速度影響系數(shù) 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 3 1 3）變形程度影響系數(shù) 9 M P （ 9） 根據(jù)采用采利柯夫計算接觸弧上的平均壓力 np m （ 10） 計算軋制力 5計算第五道次軋制力 （ 1） 計算壓下量 0 （ 2） 計算接 觸弧水平投影長度 （ 3） 計算軋制后軋件的平均高度 802 2503102 10 （ 4） 計算外區(qū)應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù) 山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 （ 5） 計算變形速度 因為 5 以采用粘著理論計算 10ln （ 6） 計算相對壓下量 %0031060%1000 h h（ 7） 計算平均變形程度 其中 % m（ 8） 計算 20#的變形阻力 60查 軋鋼機械 表 20#變形阻力公式系數(shù)值 C 7310301000 273 變形溫度影響系數(shù) t p 2） 變形速度影響系數(shù) 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 4 0 3） 變形程度影響系數(shù) 9 M P （ 9） 根據(jù)采用采利柯夫計算接觸弧上的平均壓力 np m （ 10） 計算軋制力 52 2 502 461 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 4 電機容量的選擇 1 計算壓下螺絲的轉(zhuǎn)速 4890 r 2 計算被平衡部件總重量 35700091000 G 3 對壓下螺絲進行受力分析，如圖 示。 d 3d 2M 1M 21 壓下螺絲 2 壓下螺母 3 球面墊 下螺絲受力平衡圖 4 計算作用在一個壓下螺絲上的力 5計算止推軸承阻力矩 331 3111 （ 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 3490896000 = 計算螺紋摩擦阻力矩 )(t a 12 （ )405036.0(t a 式中 螺紋上的摩擦角 螺紋升 角 7 計算轉(zhuǎn)動壓下螺絲所需的靜力矩 21 4 8 9 0 332 9 2 6 9 3 3 95501000 0. 9895 5 010 0 0 11 2 75 83 6 8 試選電機的型號為 率為 200速為 500r/速為 1200r/ 9 計算所選電機的額定轉(zhuǎn)矩 n 109550 500 1095502003 3800000N 10 對所選電機進行 過載校核： x m 滿足要求。 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 5 壓下螺絲與螺母的設(shè)計計算 下螺絲的設(shè)計計算 下螺絲螺紋外徑確定 1、 預(yù)選螺紋外徑 d 及其它參數(shù) 由經(jīng)驗公式 得 查機械設(shè)計手冊，預(yù)選 20 。 式中 d 螺紋螺距： 取螺距為 根據(jù) d 和 t 可確定壓下螺絲的中徑 和內(nèi)徑 ； 下螺絲的強度校核 2114 式中 位為 2； 1p 位為 1d 位為 位為 2/ b 位為 2/ n 6n ； 21 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 2 其中 M P an b 5910590 下螺絲的尾部形狀設(shè)計 （ 1）本次設(shè)計壓下螺絲的尾部選取鑲有青銅滑塊的方形尾部。 （ 2）壓下螺絲端部形狀選擇 壓下螺絲的端部選用凸形球面，因為球面墊采用青銅材料， 青銅球面墊的 主要特點是具有較好的抗壓性能，采用壓下螺絲的端部為凸形球面 大大提高了青銅墊塊使用壽命 ， 減少有色金屬的消耗。 下螺母的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計 壓下螺母的材料選為鑄造無錫青銅 49 其許用擠壓應(yīng) 060 。 1、 壓下螺母高度 H 的確定 212 1 24 （ 從而解得 212 1 24 2236 5 070101 1 3 6 64 （ 取 50 。 式中 p 位為 1p 位為 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 Z d 位為 1d 位為 位為 p 位為 2、 壓下螺母外徑 D 的確定 212 14 （ 從而有 2114 3 取 90 。 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 6 齒輪 設(shè)計 計算 1 選精度等級、材料及齒數(shù) （ 1）按所設(shè)計的傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動。 （ 2）選用 7 級精度（ （ 3）材料選擇：由表 110 選擇小齒輪材料選用 硬度為 大齒輪材料為45 鋼 ,硬度為 硬度差為 （ 4）選小齒輪齒數(shù) 201 z ，大齒輪齒數(shù) z ,取為 80。 （ 5）選取螺旋角。初選螺旋角 =8。 2 按齒面接觸強度設(shè)計 321112 (（ 1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 試選 由圖選取區(qū)域系數(shù) 。 由圖查得 a， a，則 。 由表選取齒寬系數(shù) 1d。 由表查得材料的彈性影響系數(shù) 21E M P a 1 8 9 Z 。 由圖 按齒面硬面查得小齒輪接觸疲勞強度極限 001 ,小齒輪接觸疲勞強度極限 501 。 計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 1150 1055.9 （ = 00200= 計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 1 60 （ 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 530082150060 12 查取彎曲疲勞壽命系數(shù) 由圖查得， 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1 得： 11 ( 22 1 許用接觸應(yīng)力 2/21 ( 2/ （ 2） 計算 計算小齒輪分度圓直徑 計算公式得： 3 261 計算圓周速度 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 100060 11t (100060 計算齒寬 b 及模數(shù)( 11 (20 2/ 計算縱向重合度 3 1 ( 8201318.0 計算載荷系數(shù) K 已知使用系數(shù) 根據(jù) v = s， 7 級精度，查得動載系數(shù) K；由表查得 故 32 （ 2 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 查得 K。故載荷系數(shù)： ( 按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑， 即： 311 / (3 計算模數(shù) 11 n (20 3 按齒根彎曲強度設(shè)計 即： F 2121 c o (1)確定計算參數(shù) 1)計算載荷系數(shù) ( 2)根據(jù)縱向重合度 ，由圖查得螺旋角影響系數(shù) Y 。 3)計算當量齒數(shù) 311 (鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 320 ( 4)查取齒形系數(shù) 由表查得， 5)查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表查得， 查取彎曲疲勞強度極限 由圖查得，小齒輪 5001齒輪 3802 由圖 10得 :彎曲疲勞極限壽命系數(shù) : 算彎曲疲勞許用應(yīng)力 ,取安全系數(shù) ,由式 (10 : 11 ( K 22 算大、小齒輪的 Y 并加以比較 1 F Y 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 8 2 2 F Y 大齒輪的數(shù)值大。 (2) 設(shè)計計算 0 1 6 3 o 1 ,已 可滿足彎曲強度。但為了同時滿足接觸疲勞強度，需按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑 來計算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由： ， 2 取 421 z ,則 ,取 108 。 4 幾何尺寸的計算 (1) 計算中心距 1 8010842 將中心距圓整為 667 (2)按圓整后的中心距修正螺旋角 r c c o s 21 6672 1010824a rc c o s 8 3007 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第 頁 因值改變不多，故參數(shù)a、K、 不必修正。 (3)計算大、小齒輪分度圓直徑 30078 142 300781108 (4)計算齒輪寬度 d 圓整后取 243 265 鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)