電力變壓器設(shè)計(jì)手冊7溫升計(jì)算

1、設(shè) 計(jì) 手 冊油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁0201目 錄1概述 sb1-007.7第 1 頁1.1熱的傳導(dǎo)過程sb1-007.7第 1 頁1.2溫升限值 sb1-007.7第 2 頁1.2.1連續(xù)額定容量下的正常溫升限值sb1-007.7第 2 頁1.2.2在特殊使用條件下對溫升修正的要求sb1-007.7第 2 頁1.2.2.1正常使用條件sb1-007.7第 2 頁1.2.2.2安裝場所的特殊環(huán)境溫度下對溫升的修正sb1-007.7第 2 頁1.2.2.3安裝場所為高海拔時(shí)對溫

2、升的修正sb1-007.7第 3 頁2層式繞組的溫差計(jì)算sb1-007.7第 3 頁2.1層式繞組的散熱面（s q c）計(jì)算sb1-007.7第 3 頁2.2層式繞組的熱負(fù)載（q q c）計(jì)算sb1-007.7第 3 頁2.3層式繞組的溫差（q c）計(jì)算sb1-007.7第 4 頁2.4層式繞組的溫升（qc）計(jì)算sb1-007.7第 4 頁3 餅式繞組的溫升計(jì)算sb1-007.7第 4 頁3.1 餅式繞組的散熱面（s q b）計(jì)算sb1-007.7第 4 頁3.1.1餅式繞組的軸向散熱面（s q bz）計(jì)算sb1-007.7第 4 頁3.1.2 餅式繞組的橫向散熱面（s q b h）計(jì)算sb1

3、-007.7第 5 頁3.2 餅式繞組的熱負(fù)載（q q b）計(jì)算sb1-007.7第 5 頁3.3 餅式繞組的溫差（q b）計(jì)算sb1-007.7第 5 頁3.3.1高功能餅式繞組的溫差（q g）計(jì)算sb1-007.7第 5 頁3.3.2普通餅式繞組的溫差（q b）計(jì)算sb1-007.7第 6 頁3.4 餅式繞組的溫升（q b）計(jì)算sb1-007.7第 7 頁4油溫升計(jì)算sb1-007.7第 8 頁4.1箱壁幾何面積（s b）計(jì)算sb1-007.7第 8 頁4.2箱蓋幾何面積（s g）計(jì)算sb1-007.7第 9 頁4.3油箱有效散熱面（s yx）計(jì)算sb1-007.7第 9 頁4.3.1平滑

4、油箱有效散熱面（s yx）計(jì)算sb1-007.7第 9 頁4.3.2管式油箱有效散熱面（s yx）計(jì)算sb1-007.7第10 頁4.3.3 管式散熱器油箱有效散熱面（s yx）計(jì)算sb1-007.7第12 頁4.3.4 片式散熱器油箱有效散熱面（s yx）計(jì)算sb1-007.7第14 頁 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁0202目 錄4.4油平均溫升計(jì)算sb1-007.7第19 頁4.4.1油箱的熱負(fù)載（q yx）計(jì)算sb1-007.7第19 頁4.4.2油平均溫升（y）計(jì)算sb1-007.7第19 頁4.5頂層油溫升計(jì)算s

5、b1-007.7第19 頁5 強(qiáng)油冷卻餅式繞組的溫升計(jì)算sb1-007.7第21 頁5.1強(qiáng)油導(dǎo)向冷卻方式的特點(diǎn)sb1-007.7第21 頁5.1.1線餅溫度分布sb1-007.7第21 頁5.1.2橫向油道高度的影響sb1-007.7第21 頁5.1.3縱向油道寬度的影響sb1-007.7第21 頁5.1.4線餅數(shù)的影響sb1-007.7第21 頁5.1.5擋油隔板漏油的影響sb1-007.7第21 頁5.1.6流量的影響sb1-007.7第21 頁5.2強(qiáng)油冷卻餅式繞組的熱負(fù)載（q q p ）計(jì)算sb1-007.7第22 頁5.3 強(qiáng)油冷卻餅式繞組的溫差（q p ）計(jì)算sb1-007.7第

6、23 頁5.4強(qiáng)油冷卻餅式繞組的溫升（q p）計(jì)算sb1-007.7第23 頁5.5強(qiáng)油風(fēng)冷變壓器本體的油阻力（h t）計(jì)算sb1-007.7第23 頁5.5.1油管路的油阻力（hg）計(jì)算sb1-007.7第23 頁5.5.1.1油管路的摩擦油阻力（h m）計(jì)算sb1-007.7第23 頁5.5.1.2油管路特殊部位的形狀油阻力（h x）計(jì)算sb1-007.7第24 頁5.5.1.3油管路的油阻力（h g）計(jì)算sb1-007.7第25 頁5.5.2線圈內(nèi)部的油阻力（hq）確定sb1-007.7第26 頁5.5.2.1線圈內(nèi)部的摩擦油阻力（h q m）計(jì)算sb1-007.7第26 頁5.5.2.

7、2線圈內(nèi)部特殊部位的形狀油阻力（h qt）計(jì)算sb1-007.7第27 頁5.5.2.3線圈內(nèi)部的油阻力（hq）計(jì)算sb1-007.7第27 頁5.5.3 額定油流量（q r）下的變壓器本體的油阻力（h t r）計(jì)算sb1-007.7第27 頁5.6強(qiáng)油風(fēng)冷的實(shí)際油流量（q）計(jì)算sb1-007.7第28 頁5.6.1冷卻回路的總油阻力（h z）計(jì)算sb1-007.7第28 頁5.6.2強(qiáng)油風(fēng)冷的實(shí)際油流量（q）計(jì)算sb1-007.7第28 頁5.7強(qiáng)油風(fēng)冷冷卻器的冷卻容量（p fp）計(jì)算sb1-007.7第29 頁5.7.1強(qiáng)油風(fēng)冷油平均溫升（yp）的初步確定sb1-007.7第29 頁5.7

8、.2單臺冷卻器的冷卻容量（p fp）的初步確定sb1-007.7第29 頁5.7.3風(fēng)冷卻器工作的數(shù)量（nfp）確定sb1-007.7第29 頁5.7.4強(qiáng)油風(fēng)冷卻器單臺實(shí)際冷卻容量（p fp）計(jì)算sb1-007.7第30 頁5.8強(qiáng)油風(fēng)冷油平均溫升（yp）計(jì)算sb1-007.7第30 頁5.9強(qiáng)油風(fēng)冷冷卻器的技術(shù)數(shù)據(jù)sb1-007.7第31 頁5.10強(qiáng)油水冷冷卻器工作的數(shù)量（n sp）確定sb1-007.7第38 頁資 料 來 源編 制校 核標(biāo) 審提出部門審 定標(biāo)記處數(shù)更改文件號簽 字日 期實(shí)施日期批 準(zhǔn) 會簽 描圖 卷 號 舊底圖總號 底圖總號 日期簽字設(shè) 計(jì) 手 冊油 浸 電 力 變

9、壓 器溫 升 計(jì) 算代替共 頁第 1 頁391 概述1.1 熱的傳導(dǎo)過程 變壓器運(yùn)行時(shí)，繞組、鐵心、鋼鐵結(jié)構(gòu)件中均要產(chǎn)生損耗，這些損耗將轉(zhuǎn)變?yōu)闊崃堪l(fā)散到周圍介質(zhì)中，從而引起變壓器發(fā)熱和溫度升高。 當(dāng)繞組和鐵心所產(chǎn)生的熱量將全部散發(fā)到周圍介質(zhì)中，達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)（溫度不再繼續(xù)升高）此種狀態(tài)稱為熱平衡狀態(tài)。在熱平衡狀態(tài)下，“熱流”所經(jīng)過的路徑是相當(dāng)復(fù)雜的，在油浸變壓器中一般有： 1）繞組和鐵心在運(yùn)行的初始階段，溫度上升很快，繞組和鐵心所產(chǎn)生的熱量，將由它們內(nèi)部最熱點(diǎn)藉傳導(dǎo)方式傳到與油接觸的外面如圖7.1 所示。對于自冷式變壓器來說，線圈內(nèi)部最熱點(diǎn)溫升比線圈平均溫升，一般要高出13k左右。圖7.1 沿線

10、圈輻向方向的溫差分布(箭頭表示傳熱方向)a) 層式線圈兩面散熱c) 餅式線圈四面散熱b) 層式線圈一面散熱bqbqbq 2） 當(dāng)繞組和鐵心內(nèi)部的熱量傳到表面后，它們的表面溫度與周圍介質(zhì)（油）產(chǎn)生溫差，通過對流作用將部分熱量傳給附近的油，從而使油溫逐漸上升。線圈對油的平均溫差一般在20 k30 k左右。 3） 當(dāng)繞組和鐵心附近的油溫升高后，由于油的對流作用，熱油向上流動，冷卻后的向下流動，重新流入線圈，形成閉合的對流路線，從而使油箱中的油溫升高。對于自冷式變壓器來說，一般上層油溫比平均油溫高20%左右。 4 ) 當(dāng)熱油碰到箱壁或油管壁時(shí)，將部分熱量傳給它們，使油溫下降而箱壁或油管壁溫度升高，其熱

11、量從壁的內(nèi)側(cè)傳導(dǎo)到外側(cè)（壁的內(nèi)外側(cè)溫差一般不超過 3 k左右），它與周圍的介質(zhì)（空氣）也產(chǎn)生溫差，借助于對流和輻射作用，將熱量散發(fā)到空氣中。綜上所述，將繞組和鐵心損耗所產(chǎn)生的熱量散發(fā)到變壓器外面的空氣中，要經(jīng)過許多部分，熱流每通過一個(gè)部分均要產(chǎn)生溫差，而溫差的大小與損耗和介質(zhì)的物理特性有關(guān)。變壓器的溫升計(jì)算，就是要計(jì)算各部分的溫差和溫升，即繞組對油的溫差、繞組對空氣的平均溫升、油對空氣的平均溫升及頂層油溫升。而鐵心對油的溫差和鐵心對空氣的平均溫升計(jì)算，詳見鐵心計(jì)算 sb1007.1。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁3921.

12、2 溫升限值1.2.1 連續(xù)額定容量下的正常溫升限值1) 變壓器分接范圍在5% 以內(nèi)，且額定容量不超過2 500 kva的變壓器，負(fù)載損耗和溫升限值的保證僅指主分接。溫升試驗(yàn)選在主分接上進(jìn)行。2) 變壓器有一個(gè)分接范圍超過 5% 或額定容量大于2 500 kva的變壓器，在與每個(gè)分接相應(yīng)的分接容量、分接電壓和分接電流下，不同分接的負(fù)載損耗是不同的，有時(shí)空載損耗也不同（即在分接范圍內(nèi)采用了變磁通調(diào)壓方式）。溫升限值應(yīng)適用于每個(gè)分接，溫升型式試驗(yàn)應(yīng)在最大電流分接上進(jìn)行（另有規(guī)定除外）。在獨(dú)立繞組變壓器中，最大電流一般是最大負(fù)載損耗分接。3) 在帶分接的自耦變壓器中，溫升試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)根據(jù)分接的布置來選

13、擇分接。4) 對于多繞組變壓器，當(dāng)一個(gè)繞組的額定容量等于其他繞組額定容量之和時(shí)，溫升試驗(yàn)要求所有的繞組同時(shí)帶各自的容量值。如果情況不是這樣，應(yīng)規(guī)定一個(gè)或多個(gè)特定的負(fù)載組合進(jìn)行溫升試驗(yàn)。 5) 在具有同心式線圈排列的變壓器中，兩個(gè)或多個(gè)獨(dú)立線圈上下排列且容量及尺寸都相同時(shí)，繞組溫升讀數(shù)的平均值應(yīng)不超過繞組溫升限值；如果容量（或）尺寸不相同時(shí)，則應(yīng)按協(xié)議進(jìn)行評估。 6) 油浸式變壓器在連續(xù)額定容量穩(wěn)態(tài)下的正常溫升限值規(guī)定如表7.1： 表7.1 溫升限值表 名 稱溫 升 限 值（k） 頂層油溫升 油不與大氣直接接觸的變壓器60 油與大氣直接接觸的變壓器55 繞組平均溫升 （用電阻法測量）65 鐵心、

14、繞組外部的電氣連接線或油箱中的結(jié)構(gòu)件通常不超過 801.2.2 在特殊使用條件下對溫升修正的要求1.2.2.1 正常使用條件 a. 油浸變壓器的正常環(huán)境溫度和冷卻介質(zhì)溫度應(yīng)符合下列條件： 最高氣溫 + 40; 最熱月平均溫度 + 30; 最高年平均溫度 + 20; 最低氣溫 25 （適用于戶外式變壓器）; 最低氣溫 5 （適用于戶內(nèi)式變壓器）； 水冷卻入口處的冷卻水最高溫度 + 25。b. 海拔 海拔不超過 1 000 m。1.2.2.2 安裝場所的特殊環(huán)境溫度下對溫升的修正 a油浸空氣冷卻式變壓器：安裝場所的溫度條件，當(dāng)最熱月平均溫度超過 + 30；或最高年平均溫度超過 + 20，則對變壓器

15、的溫升限值應(yīng)按超過部分的數(shù)值減少，并應(yīng)修約到最接近溫度的整數(shù)值。b. 油浸水冷式變壓器：當(dāng)冷卻水溫度超過 + 25時(shí)，則對變壓器的溫升限值應(yīng)按冷卻水溫超過限值部分而減少，并應(yīng)修約到最接近溫度的整數(shù)值。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁3931.2.2.3 安裝場所為高海拔時(shí)對溫升的修正 安裝場所海拔高于 1 000 m，而試驗(yàn)場地海拔低于 1 000 m 時(shí)，自冷式變壓器（an）繞組平均溫升限值應(yīng)按海拔每增加 400 m 降低 1 k 來計(jì)算；風(fēng)冷式變壓器（af）繞組平均溫升限值應(yīng)按海拔每增加 250 m 降低 1 k 來計(jì)算

16、。 試驗(yàn)場地海拔高于 1 000 m，而安裝場所海拔卻低于 1 000 m 時(shí)，溫升限值應(yīng)作相應(yīng)的增加值進(jìn)行修正。 因海拔而作的溫升修正值，均應(yīng)修約到最接近的溫度的整數(shù)。 對于油浸水冷式變壓器，其海拔或環(huán)境溫度對油箱冷卻的影響可以忽略不計(jì)。2 層式繞組的溫升計(jì)算 2.1 層式繞組的散熱面（s q c）計(jì)算 層式（圓筒式）繞組，凡繞組內(nèi)、外徑及軸向油道兩側(cè)與油直接接觸的表面均認(rèn)為是散熱面，與厚紙筒接觸的表面不作為散熱面，而與1.0 mm薄紙筒接觸的表面只算一半散熱面，繞組表面有遮蓋的物體（如撐條等）應(yīng)減去遮蓋面積或用折算系數(shù)修正。層式繞組散熱面按下式計(jì)算：式中：m z h 鐵心柱數(shù)； 單相兩柱式

17、 m z h = 2， 三相三柱式或五柱式 m z h = 3； k s j 被計(jì)算散熱面折算系數(shù)，它與線圈表面接觸的物體有關(guān)，一般按下列選?。?瓦楞紙板取 k sj = 0.85，撐條簾取 k sj = 0.8，1.0 mm薄紙筒取 k sj = 0.5， 厚紙筒 k sj = 0；如線圈表面與撐條接觸時(shí)，k s j 按下式計(jì)算： ksj = 1( nj bctj / 2rsj ) r s j 被計(jì)算散熱面處的線圈半徑（mm），見線圈計(jì)算（sb1007.2）； n j 被計(jì)算散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條數(shù)， b c t j 被計(jì)算散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條寬度（mm）； h k j

18、 電抗高度（mm），見線圈計(jì)算（sb1007.2）。2.2 層式繞組的熱負(fù)載（q q c）計(jì)算式中：p r 被計(jì)算繞組的電阻損耗（w）, 當(dāng)分接范圍在5% 以內(nèi),且變壓器額定容 量不超過2 500 kva時(shí), 選取主分接時(shí)的電阻損耗（w），當(dāng)分接范圍超 過5% ，或變壓器額定容量大于2 500 kva時(shí), 選取最大電流分接時(shí)的 電阻損耗（w）；按負(fù)載損耗計(jì)算中公式（6.1）計(jì)算; k f % 被計(jì)算繞組的附加損耗系數(shù)（%），見負(fù)載損耗計(jì)算（sb1007.6）; s q c 被計(jì)算繞組的散熱面（m2），按公式（7.1）計(jì)算。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓

19、 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁3942.3 層式繞組的溫差（q c）計(jì)算式中：q q c 高壓或低壓繞組的熱負(fù)載（w / m2），按公式（7.2）計(jì)算; t 被計(jì)算線圈的層間絕緣校正溫差（k），當(dāng)c m0.64mm 不予校正; t = 0.002（c m0.64）（m c m s）q q c k （7.4） c m 被計(jì)算線圈的層數(shù)校正溫差（k），當(dāng)c m0.64mm，按0.64mm計(jì)算； c m = 0.002 c m（m c 2 m s）q q c k （7.5） 其中：c m 被計(jì)算線圈的相鄰的兩層間絕緣總厚度，即層絕緣加導(dǎo)線絕緣（mm）； m c 被計(jì)算線圈的總層數(shù)； m s 被計(jì)算的

20、線圈與油接觸的散熱面數(shù)。2.4 層式繞組的溫升（qc）計(jì)算 qc = q c + y 63 k （7.6）式中：q c 高壓或低壓繞組的溫差（k），按公式（7.3）計(jì)算; y 油平均溫升（k），按公式（7.46）計(jì)算。3 餅式繞組的溫升計(jì)算 3.1 餅式繞組的散熱面（s q b）計(jì)算3.1.1 餅式繞組的軸向散熱面（s q b z）計(jì)算 凡餅式繞組內(nèi)、外徑及軸向油道兩側(cè)與油直接接觸的表面均認(rèn)為是軸向散熱面，與厚紙筒接觸的表面不作為散熱面，而與1.0 mm 薄紙筒接觸的表面只算一半散熱面，繞組表面有遮蓋的物體（如撐條等）應(yīng)減去遮蓋面積或用折算系數(shù)修正。餅式繞組內(nèi)、外徑及軸向油道兩側(cè)的軸向散熱面按

21、下式計(jì)算：式中：m z h 鐵心柱數(shù)； 單相兩柱式 m z h = 2， 三相三柱式或五柱式 m z h = 3； k s j 被計(jì)算散熱面折算系數(shù)，它與線圈表面接觸的物體有關(guān)，一般按下列選?。?瓦楞紙板取 k sj = 0.85，撐條簾取 k sj = 0.8，1.0 mm薄紙筒取 k sj = 0.5， 厚紙筒 k sj = 0；如線圈表面與撐條接觸時(shí)，k s j 按下式計(jì)算： ksj = 1( nj bctj / 2rsj ) r s j 被計(jì)算軸向散熱面處的線圈半徑（mm），見線圈計(jì)算（sb1007.2）； n j 被計(jì)算軸向散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條數(shù)； b c t j 被計(jì)算

22、軸向散熱面處與線圈表面直接接觸的撐條寬度（mm）; n j 被計(jì)算繞組的有軸向散熱面的線圈段數(shù)； b t j 被計(jì)算繞組的線餅中絕緣導(dǎo)線寬度（mm）。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁3953.1.2 餅式繞組的橫向散熱面（s q b h）計(jì)算餅式繞組，當(dāng)橫向油道2mm 的線餅上下兩側(cè)均認(rèn)為是散熱面，當(dāng)橫向油道1.5mm的較小油道或紙圈處的線餅上下兩側(cè)不作為散熱面，對墊塊處，應(yīng)減去墊塊遮蓋面積。餅式繞組橫向油道2mm的線餅橫向散熱面按下式計(jì)算：式中：m z h 鐵心柱數(shù)； 單相兩柱式 m z h = 2， 三相三柱式或五柱式

23、m z h = 3； r p 被計(jì)算繞組的線餅平均半徑（mm），見線圈計(jì)算（sb1007.2）； n d k 被計(jì)算繞組的線餅中橫向油道墊塊數(shù)； b d k 被計(jì)算繞組的線餅中橫向油道墊塊寬度（mm）； m 被計(jì)算繞組的線餅中沿輻向?qū)Ь€根數(shù)； a t 被計(jì)算繞組的線餅中絕緣導(dǎo)線厚度（mm）； n d 被計(jì)算繞組的橫向油道2mm 的油道數(shù)。3.2 餅式繞組的熱負(fù)載（q q b）計(jì)算式中：p r 被計(jì)算繞組的電阻損耗（w）, 當(dāng)分接范圍在5% 以內(nèi),且變壓器額定容 量不超過2 500 kva時(shí), 選取主分接時(shí)的電阻損耗（w）, 當(dāng)分接范圍超 過5% ，或變壓器額定容量大于2 500 kva時(shí), 選

24、取最大電流分接時(shí)的 電阻損耗（w）；按負(fù)載損耗計(jì)算中公式（6.1）計(jì)算; k f % 被計(jì)算繞組的附加損耗系數(shù)（%），按負(fù)載損耗計(jì)算中公式（6.3）計(jì)算; s q b z 被計(jì)算繞組的軸向散熱面（m2），按公式（7.7）計(jì)算； s q b h 被計(jì)算繞組的橫向散熱面（m2），按公式（7.8）計(jì)算； t 被計(jì)算繞組的導(dǎo)線絕緣校正系數(shù)，當(dāng) at1.75a 時(shí)，取 t = 1.0， 當(dāng) at1.75 a 時(shí)，取t = at / 1.75 a ；其中：at 被計(jì)算繞組的絕緣導(dǎo)線厚度（mm），如組合或換位導(dǎo)線指組合或換位后的 絕緣導(dǎo)線厚度； a 被計(jì)算繞組的裸導(dǎo)線厚度（mm），如組合或換位導(dǎo)線為：a =

25、 att t 被計(jì)算繞組的導(dǎo)線絕緣（兩邊）厚度（mm）。3.3 餅式繞組的溫差（q b）計(jì)算3.3.1 高功能餅式繞組的溫差（q g）計(jì)算高功能餅式繞組，是以軸向油道為主，少數(shù)橫向油道為輔的散熱方式，故高功能餅式繞組的溫差計(jì)算方法與層式繞組溫差計(jì)算相似。式中：q qb 高功能餅式高壓或低壓繞組的熱負(fù)載（w / m2）；按公式（7.9）計(jì)算。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁3963.3.2 普通餅式繞組的溫差（q b）計(jì)算 普通餅式繞組是以橫向油道為主，軸向油道為輔的散熱方式，其繞組的溫差計(jì)算與冷卻方式有關(guān)。另外，電壓110k

26、v級的自冷或風(fēng)冷式變壓器，繞組中放有擋油隔板5個(gè)，分成4個(gè)油區(qū)（外進(jìn)外出）；電壓220kv級的自冷或風(fēng)冷式變壓器，繞組中放有擋油隔板9個(gè)，分成8個(gè)油區(qū)（外出外進(jìn)）。當(dāng)放有擋油隔板時(shí)，其繞組的溫差要比無擋油隔板小5k10k左右。普通餅式繞組的溫差按下式計(jì)算：式中：q q b 被計(jì)算繞組的熱負(fù)載（w / m2），按公式（7.9）計(jì)算； 被計(jì)算繞組的絕緣校正溫差（k），按下式計(jì)算： = 0.00305（t0.45）q q b k （7.14）其中：t 被計(jì)算繞組的導(dǎo)線間絕緣厚度（mm），一般 t = a ta 當(dāng)線餅有附加絕緣時(shí)，應(yīng)考慮其附加絕緣包不緊，t 按表7.2 計(jì)算： 表 7.2 線段有附加

27、絕緣時(shí)導(dǎo)線間絕緣厚度 mm線餅輻向 bq線餅有附加絕緣時(shí)導(dǎo)線絕緣厚度 t圖 例bqata bq 100bq = 101150bq = 151200 h 被計(jì)算繞組的線段油道校正溫差（k），有擋油隔板的油道溫差可不校正； 無擋油隔板的線段油道校正溫差，可按下列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算:其中： t 無擋油隔板的繞組線段油道校正溫差的修正值（k），見圖7.2曲線; 或按下式計(jì)算： b q 被計(jì)算繞組的線餅輻向尺寸（mm），有縱向油道時(shí)，取油道一側(cè)輻向尺寸； h dy 油道高度 ( mm ) ； q qb 被計(jì)算繞組的熱負(fù)載（w / m2），按公式（7.9）計(jì)算。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字

28、油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁3973.5 = hdy 2.5 = hdy 10 = hdy 3 = hdy 4 = hdy 2 = hdy 5 = hdy 6 = hdy 7 = hdy 8 = hdy 4.5 = hdy 9 = t (k) bq (mm) hdy 圖7.2 無擋油隔板的繞組線段油道校正溫差的修正值（t）曲線3.4 餅式繞組的溫升（q b）計(jì)算 q b = q b + y 63 k （7.17）式中：q b 被計(jì)算繞組的溫差（k）；高功能餅式繞組用q g , 按公式（7.10）計(jì)算； 普通餅式繞組用q b , 按公式（7.11）至公式（7.13）計(jì)算；

29、 y 油平均溫升（k），按公式（7.4 6）計(jì)算，對軸向分裂的變壓器，其分裂 的低壓繞組位于不同的油溫區(qū)，位于上部的低壓繞組中心周圍的油平均溫 升約為：ys =（1.3y +y）/ 2 = 1.15y 。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁3984 油溫升計(jì)算4.1 箱壁幾何面積（s b）計(jì)算hblccdcghchbhghdhzghzdbcbz45lbbbbdbglbrbbbhbrblzlbbba ) 桶式平頂油箱b ) 鐘罩式梯形頂油箱圖7.3 油箱結(jié)構(gòu)示意圖式中：hb 油箱內(nèi)壁高度（mm），見圖7.3 ； hzg 油箱高壓側(cè)

30、直線高度（mm），見圖7.3 , hzg = hbhghc ； hzd 油箱低壓側(cè)直線高度（mm），見圖7.3 , hzd = hbhdhc ； lb 油箱內(nèi)壁長度（mm），見圖7.3 ； bb 油箱內(nèi)壁寬度（mm），見圖7.3 ； bz 油箱蓋直線寬度（mm），見圖7.3， bz = bbcgcd ； rb 油箱內(nèi)壁圓角半徑或箱內(nèi)壁半徑（mm），如長方形油箱取rb =0，見圖7.3 ； hc 油箱下節(jié)槽內(nèi)壁高度（mm），見圖7.3 ； lc 油箱下節(jié)槽內(nèi)壁長度（mm），見圖7.3 ； bc 油箱下節(jié)槽內(nèi)壁寬度（mm），見圖7.3 ； bg 、bd 油箱壁高壓側(cè)及低壓側(cè)拐角處尺寸（mm），見圖

31、7.3 ； cg 、cd 、hg 、hd 油箱蓋高壓側(cè)及低壓側(cè)拐角處寬度及高度（mm），見圖7.3 。 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁3994.2 箱蓋幾何面積（s g）計(jì)算式中符號代表意義同公式（7.22）及公式（7.23）。4.3 油箱有效散熱面（s yx）計(jì)算4.3.1 平滑油箱有效散熱面（s yx）計(jì)算容量30 kva的小型變壓器，常采用平滑油箱結(jié)構(gòu)，油箱上無散熱裝置，但當(dāng)平滑油箱散熱面不夠時(shí)，常焊有散熱片。平滑油箱有效散熱面（s yx）按下式計(jì)算： s yx = k g s g + （s b s pzg ）+ k

32、p（s p + s pzg） m2 （7.22）式中：kg 箱蓋有效散熱系數(shù)，一般取 kg = 0.75 ，當(dāng)箱蓋不與油接觸時(shí)，kg = 0 ； kp 散熱片有效散熱系數(shù)，一般取 kp = 0.45 ， sg 箱蓋幾何面積（m2），按公式（7.20）計(jì)算 ； sb 箱壁幾何面積（m2），按公式（7.18）計(jì)算 ； spzg 散熱片在箱壁上遮蓋面積（m2），按下式計(jì)算 : s pzg = 0.7510 6 m p c p m h p m2 （7.23） s p 散熱片總的幾何面積（m2），按下式計(jì)算 : s p = m p s p m2 （7.24）其中：c p m 兩片散熱片間中心距（mm），

33、一般取 c p m = 40 ； h p 散熱片高度（mm），見表7.3及圖7.4；r 65r 32.5hpcpmcpm1.520圖7.4 散熱片 m p 散熱片片數(shù) ； s p 散熱片每片幾何面積（m2），見表7.3 。 表7.3 散熱片數(shù)據(jù)散熱片高度h p（mm）每片幾何面積s p（m2）每片重量g p（kg）4400.0920.565800.1220.76 版次日期簽字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁39104.3.2 管式油箱有效散熱面（s yx）計(jì)算根據(jù)散熱要求，可在油箱外壁上均勻布置用40電焊鋼管壓制而成的扁管，如圖7.5。當(dāng)

34、容量為50630 kva時(shí)，常布置一排管；當(dāng)容量為8001600 kva時(shí)，常布置二排管； 當(dāng)容量為2000 kva及以上時(shí)，常布置三排管。根據(jù)散熱效果及工藝的要求，一般不超過三排管，特殊情況下，最多采用四排管。油管布置時(shí)，應(yīng)保證油管至箱沿及箱底的距離（見表7.4及圖7.5中h 1 h 2，另外，在50放油活門處，有5列油管應(yīng)縮短，即h 2 280 ；在4個(gè)吊拌處42列（共8列）的油管也應(yīng)縮短，即當(dāng)變壓器總重10 t時(shí)，h 1 260，變壓器總重1020 t 時(shí)，h 1 320，以便于操作。r331.6 55 15 18 r5 aar160r8 圖7.5 扁管示意圖r tc t17575h1h

35、275755415.6bbr taabbl tzc ta t p =75表7.4 1.61855扁管數(shù)據(jù)表直線長l tz (mm)中心距 *c t (mm)彎 曲半 徑r t (mm)至箱蓋距離h1 (mm) 至箱底距離h2 (mm)兩排管間中心距a t p (mm) 兩列管間中心距b t l (mm)每米散熱面s t(m 2/m)每米扁管重量g t(kg / m) 每米油重量g ty (kg / m)554501950140858075350.1256 1.520.5381154501950150859075351907501950150851107535265125019501508512

36、07535 注：*扁管中心距c t為50 mm一級。 扁管式油箱有效散熱面（s yx）按下式計(jì)算： s yx = k g s g +（s bs tzg）+（s t + s tzg）k tb k tp m2 （7.25）式中：k g 箱蓋有效散熱系數(shù)，一般取 k g = 0.75 ， 當(dāng)箱蓋不與油接觸時(shí)，k g = 0 ； sg 箱蓋幾何面積（m2），按公式（7.20）計(jì)算 ； sb 箱壁幾何面積（m2），按公式（7.18）計(jì)算 ； s tzg 扁管在箱壁上遮蓋面積（m2），按下式計(jì)算 : s tzg = （m tm 1） b t l h b 10 6 m2 （7.26） 版次日期簽字 舊底圖總

37、號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器溫 升 計(jì) 算共 頁第 頁3911 m t m 扁管每排根數(shù)； b t l 兩列管間中心距（mm），扁管取b t l = 35 ； h b 油箱壁高度（mm）； s t 扁管總的幾何面積（m2），按下式計(jì)算 : s t = l t s t m2 （7.27） 其中：s t 每米幾何散熱面（m2），見表7.4 。 l t 扁管總長度（m），按下式計(jì)算： l t = m t（l t 12）10 -3 m （7.28） m t 扁管根數(shù)； l t 扁管每根展開長（mm），按中心線展開尺寸計(jì)算后減去l （ l=19或18 ）； l t = c t + 2 l tz2 rtd t n