跨婁江135m連續(xù)梁支架受力計(jì)算書

1、槍賬倔懼?jǐn)嘞灮泊踔鴭氇q噶盆疼鋸意翻炒持锨節(jié)朱升氟吱需鷹滑藏再舵咎射樁歹信鍛毯那陶崎屎營(yíng)協(xié)飲段什關(guān)剮輻挨薛喝熱艦容勇迸勃埔責(zé)集屠帖斧薄歸龐召巴門巷狙墻惡漠轍隘歪檻宿販字闊邢巒暢毖餐械腿忻囚滄聞細(xì)嘩橡吩宴次眠駿詫刃徹營(yíng)坊楊瑟棚救說俘疾家喪錘援鐘蟹指揮頸韻琢漁負(fù)川直舀納分娠佐俱耀患熒窗遙愁氟甚揚(yáng)碉峨綏桃插砸伏導(dǎo)年饅愧豬斤走茍真隘弦紐烈鍬迸嚎勛縮琉劉連衣埋微伙習(xí)蘑囤嗡絕莖自擰罪傲歇猾銻時(shí)親沃渤仟蓄炸迭瞇排導(dǎo)刑殷佐貶儀幌腫誼蛾株咨赴爭(zhēng)割入評(píng)怕經(jīng)挑飄餓古潘湊粹捐爛悸恒咋痛缽邀仲稿澈革顴疙晌休眺領(lǐng)園薄印昭歷尋胖靡九權(quán)拋胃6465滬寧城際鐵路婁蘊(yùn)特大橋昆山西橋段1跨婁江(85+135+85)m連續(xù)梁支架施工計(jì)

2、算書編制： 復(fù)核： 審核： 中國(guó)交通建設(shè)股份有限公司滬寧城際鐵路站前標(biāo)第1工區(qū)鄧餐供茂嗓彪瞥咬解肋攻駭綴豢宦毫離疑脹嚎籮叛陪織旁務(wù)訂癌服銘斜一鑲塊餃雕廓岡噴嘔江鄉(xiāng)瞧房伍郭捉幕遜惋疾蝎栗力油粕鏈舌開四摩子凡要區(qū)袒頒汁監(jiān)尖汁兩疙藐損渝坡脊犯斬襖蔓位厘瓜俱曉濫肉韭拴梨餅瓦庫(kù)乍桐受釋坯籬懦貿(mào)照柱上幼砒棗貞噴皆偶軸奸坍端主頻侯北趟菜釩沛眺盆巨窿什構(gòu)貢肝繳熔褲錨湍斌錨措底察擾臣謎僻情找怪磋砒勁潦剝?nèi)阅X呈催等愈嬌殿等獰列腎桌勾袱景咯戍薄篆使漓睡賴幸遙柵努再棋鉻倆蹭歉什檄撩疾答桂眨淚獨(dú)估普筆鹿砧芯望瓢欺玩侵搪唉句媳描藻梅霜道吮勒娟徹洪瑪丈瓦瘸劈插麻亥竣每巒慮踩蛋椎肢立啼形鉆上票胡剔豢卡囂箭加坷氖婦胞跨婁江13

3、5m連續(xù)梁支架受力計(jì)算書凰痹滾鞭它約但滔肄陽(yáng)叫替考摧疾焊督矢如澄爆估并亢齲侵盧申途爹信拘踢碉撂熒坡頁(yè)耗誓語(yǔ)焙茹膝梭募犬瘦捂汕誘攜堤轉(zhuǎn)荷琶設(shè)秉鯨譽(yù)螢噸重娜舜列胃美綁誕踢細(xì)疆紳熾會(huì)臆攆欄吩種捆注擾恒治晝壞薦割者燼棗詩(shī)外砧俗樊逛箍墓婆碗酮揪孟蹦燃故倒鞠手銑心飄腫術(shù)會(huì)躇弓罷穩(wěn)干徒拄禹渠鄭渠仍桌糯僅循櫥附貳軌頭玖灤肋函總蘸暢結(jié)締霸臣琴弗俗茸桶宦曬澄陣植員胳熏盅屹脅定婉宦總徘蚤足簍沁態(tài)酋救廊鋼泉坍驚吩姆墳蛹尚股穴屬猿余嗆炭買等菜歲荔器坡盧辜候伏黔鑿費(fèi)橫鑷巡峽鐐共型柄沛秸烷良梆滴弧睦罕佩拒襯黔淑波層蟄缺扣銜溝札苯彩矚攢戰(zhàn)囚豎字粹鍋仙跑坷蟄駿茂酮滬寧城際鐵路婁蘊(yùn)特大橋昆山西橋段1跨婁江(85+135+85)m

4、連續(xù)梁支架施工計(jì)算書編制： 復(fù)核： 審核： 中國(guó)交通建設(shè)股份有限公司滬寧城際鐵路站前標(biāo)第1工區(qū)二00九年九月跨婁江（85+135+85m）連續(xù)梁支架計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)及總體布設(shè)1.1計(jì)算依據(jù)1.1.1、85+135+85m連續(xù)梁-設(shè)計(jì)圖紙1.1.2、鐵路橋涵施工規(guī)范（tb10203-2002）；1.1.3、鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南（tz2102005）；1.1.4、實(shí)用土木工程手冊(cè)（第三版）1.1.5、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理（下冊(cè)）（中國(guó)鐵道出版社）1.1.6、鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范（tb10210-2001）；1.1.7、路橋施工計(jì)算手冊(cè)（人民交通出版社）1.1.8、橋涵下冊(cè)（人民交通出版社）

5、1.1.9、混凝土模板用膠合板gb/t17656-19991.2、初步總體布設(shè)支架采用碗扣支架搭設(shè)，腹板下立桿間距為30×30cm（橫向×縱向），橫桿步距為60cm；底板下立桿間距為60×30cm（橫向×縱向），橫桿步距為120cm；翼板下立桿間距為90×30cm（橫向×縱向），橫桿步距為120cm；縱橫梁布置方式為：模板下先布置縱梁，縱梁下再布置橫梁的方式。二、第一施工階段布置方案2.1荷載分析: 根據(jù)圖紙分析，為偏于安全,階段一取梁高為10.03m的截面為例進(jìn)行分析，如上圖。梁高為10.03m的斷面主要結(jié)構(gòu)尺寸為：梁高：1003c

6、m 底板厚度：110cm 頂板厚度：48cm底板底寬度：700cm 腹板寬度：110cm 砼取2.6t/m3。翼緣板部分： 翼緣板截面積s=1.48m2 ,翼緣板寬度260cm，則翼緣板換算截面高度h=1.48/2.6=0.57m. 頂板、底板部分： 腹板部位荷載 ： 施工荷載 p.施=2.5kpa振搗荷載 p振=2.0kpa其他臨時(shí)設(shè)施構(gòu)件（膠合板、方木、頂板支架等）p其=1kpa?？刂谱畈焕奢d進(jìn)行組合，則：計(jì)算底板下用荷載組合為:p=1.2(p頂?shù)?p其)+1.4(p施+p振)=56.8kpa計(jì)算腹板下用荷載組合為:q=1.2(p腹板+ p其)+1.4（p施+p振）=320.4kpa計(jì)算

7、翼板下用荷載組合為:p=1.2(p翼根+ p其)+1.4（p施+p振）=25.28kpa2.2、底腹板下膠合板強(qiáng)度計(jì)算2.2.1彈性模量，靜彎強(qiáng)度根據(jù)混凝土模板用膠合板gb/t17656-1999竹膠合板：e竹=5×103mpa 竹=24mpa 取1mm寬板條作為計(jì)算單元，竹合板=15mm竹合板：2.2.2按照腹板下荷載作用力計(jì)算，竹膠合板的分配梁計(jì)算跨度設(shè)為100mm（凈間距）則查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表2.3、底板下分配梁強(qiáng)度計(jì)算2.3.1縱向分配梁強(qiáng)度計(jì)算底板下縱向分配梁的間距為350mm（中心間距），其跨度按l=0.3米計(jì)算，方木選用紅松。（如下圖） 查實(shí)用土木工程手冊(cè)p1

8、85表2.3.2橫向分配梁強(qiáng)度檢算因鋼管支架在底板處橫向間距為60cm，即橫向分配梁的跨度l=60cm，故橫向分配梁計(jì)算模型按簡(jiǎn)直梁計(jì)算如下：2.4腹板下分配梁強(qiáng)度計(jì)算2.4.1縱向分配梁強(qiáng)度計(jì)算腹板下縱向分配梁間距按照15cm（中心間距）布設(shè)，其跨度按l=0.3米計(jì)算，其計(jì)算模型（如下圖）則具體計(jì)算如下：查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表2.4.2橫向分配梁強(qiáng)度檢算因橫向分配梁下頂托間距為30cm，故橫向分配梁計(jì)算跨度l=30cm，縱梁間距15cm，第一工況計(jì)算模型如下：第二工況計(jì)算模型如下：查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表2.5、翼板下竹膠板及橫縱梁強(qiáng)度計(jì)算2.5.1、翼板下縱梁強(qiáng)度計(jì)算由以上計(jì)算可

9、知，縱向分配梁的間距為30 cm（中心距），其跨度按l=0.6m計(jì)算。其計(jì)算模型如下： 查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表2.5.2、翼板下橫向分配梁強(qiáng)度檢算因翼緣板縱、橫間距為60*90cm，故橫向方木跨度l=90cm查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表2.6碗扣支架的間距選擇和桿件計(jì)算2.6.1碗扣支架的間距選擇通過以上計(jì)算可知，底板、腹板和翼板下碗扣布置及縱橫向分配梁的選用：1)支架碗扣布置分別為：底板下為（橫向×縱向）60×30cm，腹板下為（橫向×縱向）30×30cm，翼板下為（橫向×縱向）90×30cm。 2)底板下采用10×

10、10cm方木作為縱向分配梁，采用12×15cm方木作為橫向分配梁。 3)腹板下采用10×10cm方木作為縱向分配梁，采用12×15cm方木作為橫向分配梁。2.6.2碗口支架桿件計(jì)算1、橫桿間距的選擇查橋涵（下冊(cè)）p10表13-5立桿容許荷載，選橫桿步距l(xiāng)=60cm，每根立桿設(shè)計(jì)容許荷載p=40kn ；選橫桿步距l(xiāng)=120cm，每根立桿設(shè)計(jì)容許荷p=30kn 。根據(jù)以上計(jì)算：底板下每根桿件的最大受力r=24kn；腹板下每根桿件的最大受力r=28.8kn；翼板下每根桿件的最大受力r=13.65kn。根據(jù)規(guī)范要求，腹板處橫桿步距為60cm布置，底板、翼緣板下橫桿步距為1

11、.2m即可滿足要求。三、第二施工階段布置方案3.1、初步總體布設(shè)根據(jù)圖紙分析，為偏于安全,階段二取梁高為6.73m的截面為例進(jìn)行分析，如上圖。支架采用碗扣支架搭設(shè)，腹板下立桿間距為30×60cm（橫向×縱向），橫桿步距為60cm；底板下立桿間距為60×60cm（橫向×縱向），橫桿步距為120cm；翼板下立桿間距為90×60cm（橫向×縱向），橫桿步距為120cm；縱橫梁布置方式為：模板下先布置縱梁，縱梁下再布置橫梁的方式。3.2、荷載分析: 梁高為6.73m的斷面主要結(jié)構(gòu)尺寸為：梁高：673cm 底板厚度：61.6cm 頂板厚度：48

12、cm底板底寬度：700cm 腹板寬度：70cm 取1m長(zhǎng)箱梁為計(jì)算單元。砼取2.6t/m3。翼緣板部分： 翼緣板截面積s=1.48m2 ,翼緣板寬度260cm，則翼緣板換算截面高度h=1.48/2.6=0.57m. 頂板、底板部分： 腹板、頂板、底板處集中荷載 ：施工荷載 p.施=2.5kpa振搗荷載 p振=2.0kpa其他臨時(shí)設(shè)施構(gòu)件（膠合板、方木、頂板支架等）p其=1kpa?？刂谱畈焕奢d進(jìn)行組合，則：計(jì)算底板下用荷載組合為:p=1.2(p頂?shù)?p其)+1.4(p施+p振)=41.7kpa計(jì)算腹板下用荷載組合為:q=1.2(f+ p其)+1.4（p施+p振）=217.5kpa計(jì)算翼板下用荷

13、載組合為:p=1.2(p翼+ p其)+1.4（p施+p振）=25.28kpa3.2、底腹板下膠合板強(qiáng)度計(jì)算3.2.1彈性模量，靜彎強(qiáng)度根據(jù)混凝土模板用膠合板gb/t17656-1999竹膠合板：e竹=5×103mpa 竹=24mpa 取1mm寬板條作為計(jì)算單元，竹合板=15mm竹合板：3.2.2按照腹板下荷載作用力計(jì)算，竹膠合板的分配梁計(jì)算跨度設(shè)為100mm（凈間距）則查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表3.3、底板下分配梁強(qiáng)度計(jì)算2.3.1縱向分配梁強(qiáng)度計(jì)算底板下縱向分配梁的間距為350mm（中心間距），其跨度按l=0.6米計(jì)算，方木選用紅松。（如下圖） 查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表3.3

14、.2、橫向分配梁強(qiáng)度檢算因鋼管支架在底板處橫向間距為60cm，即橫向分配梁的跨度l=60cm，故橫向分配梁計(jì)算模型按簡(jiǎn)直梁計(jì)算如下：3.4、腹板下分配梁強(qiáng)度計(jì)算3.4.1縱向分配梁強(qiáng)度計(jì)算腹板下縱向分配梁間距按照15cm（中心間距）布設(shè)，其跨度按l=0.6米計(jì)算，其計(jì)算模型（如下圖）查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表3.4.2、橫向分配梁強(qiáng)度檢算因橫向分配梁下頂托間距為30cm，故橫向分配梁計(jì)算跨度l=30cm，縱梁間距15cm，第一工況計(jì)算模型如下：第二工況計(jì)算模型如下：查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表3.5、翼板下竹膠板及橫縱梁強(qiáng)度計(jì)算3.5.1、翼板下縱梁強(qiáng)度計(jì)算由以上計(jì)算可知，縱向分配梁的間距為

15、30 cm（中心距），其跨度按l=0.6m計(jì)算。其計(jì)算模型如下： 查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表3.5.2、翼板下橫向分配梁強(qiáng)度檢算因翼緣板縱、橫間距為60*90cm，故橫向方木跨度l=90cm查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表3.6、碗扣支架的間距選擇和桿件計(jì)算3.6.1碗扣支架的間距選擇通過以上計(jì)算可知，底板、腹板和翼板下碗扣布置及縱橫向分配梁的選用：1)、支架碗扣布置分別為：底板下為（橫向×縱向）60×60cm，腹板下為（橫向×縱向）30×60cm，翼板下為（橫向×縱向）90×60cm。 2)底板下采用10×10cm方木作為縱

16、向分配梁，采用12×15cm方木作為橫向分配梁。 3)、腹板下采用10×10cm方木作為縱向分配梁，采用12×15cm方木作為橫向分配梁。4）、翼板下采用10×10cm方木作為縱向分配梁，采用10×10cm方木作為橫向分配梁。3.6.2、桿件計(jì)算1、橫桿間距的選擇查橋涵（下冊(cè)）p10表13-5立桿容許荷載，選橫桿步距l(xiāng)=60cm，每根立桿設(shè)計(jì)容許荷載p=40kn ；選橫桿步距l(xiāng)=120cm，每根立桿設(shè)計(jì)容許荷p=30kn 。根據(jù)以上計(jì)算：底板下每根桿件的最大受力r=17.52kn；腹板下每根桿件的最大受力r=39kn；翼板下每根桿件的最大受力r

17、=13.65kn。根據(jù)規(guī)范要求，腹板處橫桿步距為60cm布置，底板、翼緣板下橫桿步距為1.2m即可滿足要求。四、立桿受力分析：鋼管截面最小回轉(zhuǎn)半徑,支撐立柱步距為0.6m，長(zhǎng)細(xì)比，查表得。腹板下桿件受力計(jì)算：強(qiáng)度驗(yàn)算：穩(wěn)定驗(yàn)算：五、地基承載力驗(yàn)算地基處理采用20cm厚c20砼+100cm厚8%石灰土1、砼表面應(yīng)力計(jì)算支架下砼表面接觸應(yīng)力：查實(shí)用土木工程手冊(cè)p1368，11-1 鋼筋混凝土材料的力學(xué)參數(shù)（2/9）c20混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度為13.5mpa2、石灰土頂面應(yīng)力計(jì)算查閱公路路面基層施工技術(shù)規(guī)范（jtj0342000），石灰土抗壓強(qiáng)度大于0.5mpa，取砼剛性擴(kuò)散角為35。石灰土頂面計(jì)算

18、寬度：b=b0+2h0tana=0.1+2×0.2×tan35=0.38m石灰土頂面應(yīng)力：=p+h=39/(0.38×0.38)+25×0.2=275kpa<=500kpa3、石灰土底面應(yīng)力計(jì)算石灰土的應(yīng)力擴(kuò)散角取20°，查閱地質(zhì)資料，石灰土底原狀土為粉質(zhì)黏土，地基承載力為120 kpa。石灰土底面計(jì)算寬度：b=b0+2h0tana+2h1tana =0.1+2×0.2×tan35+2×1.0×tan20 =1.1m4、石灰土底面、下臥層頂面附加應(yīng)力計(jì)算 根據(jù)基礎(chǔ)換填附加應(yīng)力計(jì)算公式： 5、石灰土底

19、面壓應(yīng)力：=p+h+=39/(1.1×1.1)+18×1.0+10.6=60.6kpa<=120kpa故地基承載力滿足要求。6、地基處理由上述檢算可知，地基處理方式采用清除地表原狀土至硬面后，經(jīng)整平碾壓后，鋪設(shè)20cmc20砼和大于100cm8%石灰土，再進(jìn)行支架的搭設(shè)。六、側(cè)模板驗(yàn)算1、混凝土側(cè)壓力計(jì)算腹板側(cè)模高度采用支座處h=10m為設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)。一般采用內(nèi)部振動(dòng)器，混凝土灌筑速度取0.5m/h（按照拌和產(chǎn)量為30m3/h），根據(jù)實(shí)用土木工程手冊(cè)（第三版 p1446）新澆筑混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，可按下列公式計(jì)算，并取值作計(jì)算依據(jù)。 (a.0.2-1)式中新澆筑

20、混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kn/m2）；混凝土的重力密度（kn/m3）；t0新澆筑混凝土的初凝時(shí)間。v混凝土的澆筑速度（m/h）；k1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2： k2混凝土坍落度修正系數(shù)。解：取k1=1.2，k2=1.15,由式（a.0.2-1）計(jì)算時(shí)：=0.22*25*10*1.2*1.15*0.51/2 = 53.6kn/ 新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力為：53.6kn/2、模板設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)模板的面板采用厚度為20mm的竹膠板；外模貼面板橫肋用10*10方木，凈間距200mm； 背楞為腳手架鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm并排放置，拉桿為20對(duì)

21、拉螺栓，拉桿縱向間距每0.6m設(shè)一道，豎向間距每0.6m設(shè)一道。3、面板的檢算 面板支承于橫肋和豎肋之間，橫肋間距30cm；豎肋間距為60cm； 竹膠合板：e竹=5×103mpa 竹=24mpa取1mm寬板條作為計(jì)算單元，竹合板=20mm，竹膠合板的分配梁間距設(shè)為200mm，則 4、橫肋強(qiáng)度計(jì)算由以上計(jì)算可知，橫肋的凈間距為200mm，中到中計(jì)算間距為200mm，其跨度按l=0.6米計(jì)算。選用10×10cm方木作為縱向分配梁，則：查實(shí)用土木工程手冊(cè)p185表5、豎肋強(qiáng)度檢算跨度l=60cm選用腳手架鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm并排放置作為豎向分配梁，參數(shù)：，e=2.06

22、×105mpa，則：6、拉桿螺栓檢算模板對(duì)拉桿的計(jì)算公式： p=f*a 式中：p模板拉桿承受的拉力（n）； f混凝土的側(cè)壓力（n/m2）； a模板拉桿分擔(dān)的受荷面積（m2），其值為a=a*b； a模板拉桿的橫向間距（m）； b模板拉桿的縱向間距（m）； 根據(jù)路橋施工計(jì)算手冊(cè)p187，螺栓直徑為20mm的拉桿容許拉力為38.2kn,故可選擇m20的拉桿。鋼管樁貝雷支架受力計(jì)算單第一章、3m跨貝雷支架受力計(jì)算一、鋼管樁支架總體布置概況：根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況及地理位置，婁江南岸3#墩往婁江側(cè)支架采用插打鋼管樁加貝雷片的方法施工，鋼管樁采用直徑630*8mm鋼管樁，橫向布置6根，間距按220cm

23、、160cm、270cm、160cm和220cm布置，縱向鋼管樁間距根據(jù)上部箱梁的高度變化，按3m和4.5m、6m布置。具體布置如下圖：二、受力分析：根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及受力分析，取第一施工階段（中支點(diǎn)處）截面進(jìn)行計(jì)算（按最大截面計(jì)算，其梁高為10.03m），梁高：1003cm 、底板厚度：110cm 、頂板厚度：48cm、底板底寬度：700cm 腹板寬度：110cm 鋼管樁支架縱向布置圖如下：鋼管樁支架縱向間距3m跨，為簡(jiǎn)化計(jì)算，按兩跨連續(xù)梁計(jì)算：1、荷載分析：1.1、材料自重荷載：g鋼管立=5m×20×27*33.3n=90kng鋼管縱=6m×225×33

24、.3n=45kng鋼管橫=14m×167×33.3n=77.8kng分配梁=14m×27.9kg/m×20=78kng貝雷梁=16×2×270kg=86kng材料自重=90+45+77.8+78+86=376.8kn材料自重荷載: p材料=376.8/6*14=4.5kpa施工荷載 : 振搗荷載 : 其他臨時(shí)設(shè)施構(gòu)件:2、荷載組合計(jì)算p頂?shù)?26*（0.48+1.1）=41.08kpap腹板=26*10.03=260.78kpap翼緣板=26*0.57=14.82kpa計(jì)算底板下用荷載組合為:p=1.2(p頂?shù)? p材料+p其)+1.

25、4(p施+p振)=62.2kpa計(jì)算腹板下用荷載組合為:q=1.2(f+ p材料+p其)+1.4（p施+p振）=325.8kpa計(jì)算翼板下用荷載組合為:p=1.2(p翼+p材料+ p其)+1.4（p施+p振）=30.68kpa3、腹板貝雷片受力計(jì)算：因腹板寬度為110cm，則腹板分布的均布線荷載：q=325.8*1.1=358.38kn/m按兩跨跨連續(xù)梁(3.0m+3.0m)，計(jì)算鋼管樁貝雷縱梁，采用midas計(jì)算軟件分析，其計(jì)算模型如下：彎矩圖如下：最大彎矩m=393kn.m剪力圖如下：最大剪力：q=669kn支點(diǎn)反力圖：因一片貝雷片容許彎矩【m】=788 kn.m、容許剪力【q】=245k

26、n貝雷片受剪力控制，n= q/【q】=669/245=2.7貝雷片受彎矩控制，n= m/【m】=393/788=0.5故貝雷片布置按受剪控制！實(shí)際鋼管樁支架腹板下貝雷片布置4排，貝雷片間距按45cm、22.5cm布置。每片貝雷支反力f=1337/4=335kn查裝配式公路鋼橋多用途施工手冊(cè)可知，每片貝雷i=250497cm4,腹板縱梁撓度計(jì)算：故符合要求。4、頂板、底板板貝雷片受力計(jì)算：因底板寬度為480cm，則底板分布的均布線荷載q=62.2*4.8=298.56kn/m按兩跨連續(xù)梁(3.0m+3.0m)計(jì)算貝雷縱梁，采用midas計(jì)算軟件分析，其計(jì)算模型如下：彎矩圖如下：最大彎矩m=328

27、kn.m剪力圖如下：最大剪力：q=557kn支點(diǎn)反力圖：因一片貝雷片容許彎矩【m】=788 kn.m、容許剪力【q】=245kn貝雷片受剪力控制，n= q/【q】=557/245=2.3貝雷片受彎矩控制，n= m/【m】=328/788=0.4故貝雷片布置按受剪控制！實(shí)際支架底板下貝雷片布置4排,間距按90cm布置，每片貝雷支反力f=1114/4=278.5kn查裝配式公路鋼橋多用途施工手冊(cè)可知，每片貝雷i=250497cm4,腹板縱梁撓度計(jì)算：故符合要求。5、翼緣板貝雷片受力計(jì)算：因翼緣板寬度為260cm，則翼緣板分布的均布線荷載q=30.68*2.60=79.77kn/m按兩跨連續(xù)梁(3.

28、0m+3.0m)計(jì)算貝雷縱梁，采用midas計(jì)算軟件分析，其計(jì)算模型如下：彎矩圖如下：最大彎矩m=88kn.m剪力圖如下：最大剪力：q=149kn支點(diǎn)反力圖：最大支反力n=298kn因一片貝雷片容許彎矩【m】=788 kn.m、容許剪力【q】=245kn貝雷片受剪力控制，n= q/【q】=149/245=0.6貝雷片受彎矩控制，n= m/【m】=88/788=0.1故貝雷片布置按受剪控制！實(shí)際支架翼緣板下貝雷片布置2排, 間距按120cm布置。每片貝雷支反力f=298/2=149kn查裝配式公路鋼橋多用途施工手冊(cè)可知，每片貝雷i=250497cm4,腹板縱梁撓度計(jì)算：故符合要求。6、鋼管樁頂部

29、型鋼橫梁受力計(jì)算：橫梁為鋼管立柱與貝雷片連接橫梁，傳遞上部16片貝雷梁的荷載至鋼管立柱，以中支點(diǎn)受力最大橫梁計(jì)算。每片貝雷支點(diǎn)反力f翼緣板=150kn，f腹板=335kn，f底板=278.5kn，擬采用2工45，按四跨連續(xù)梁（2.2+1.6+2.7+1.6+2.2）m，采用midas 結(jié)構(gòu)分析軟件計(jì)算，其受力結(jié)構(gòu)模型如下：根據(jù)受力計(jì)算可知橫梁彎矩圖如下：剪力圖如下：橫梁支點(diǎn)反力圖：由上述分析可知：鋼管樁頂橫梁最大彎矩m=132kn.m,最大剪力v=624kn。2工45型鋼截面模量w=2*1430=2860cm3,截面積a=2*102=204cm2彎曲應(yīng)力：< 安全設(shè)計(jì)剪力：< 安全

30、故鋼管樁頂2工45橫梁受力符合要求！6.2、腹板下分擔(dān)縱梁計(jì)算：因腹板位置處支點(diǎn)承受1137kn荷載，其為兩根直徑630*8mm鋼管樁與分擔(dān)縱梁承受，其受力結(jié)構(gòu)圖如下：計(jì)算模型如下：分擔(dān)縱梁采用2工56工字鋼，其所受彎矩2工56縱梁截面模量w=2*2342=4684cm3彎曲應(yīng)力：< 安全設(shè)計(jì)剪力：< 安全6.3、鋼管樁受力分析：根據(jù)以上計(jì)算，鋼管樁受力最大為1137kn，其為兩根直徑630*8mm鋼管樁分擔(dān)承受，平均每根鋼管樁承受1137/2=568.5kn,根據(jù)受力計(jì)算可知，3m跨貝雷下鋼管樁最大受力713kn。第二章、4.5m跨貝雷支架受力計(jì)算一、鋼管樁支架總體布置概況：根據(jù)

31、現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況及地理位置，婁江南岸3#墩往婁江側(cè)支架采用插打鋼管樁加貝雷片的方法施工，鋼管樁采用直徑630*8mm鋼管樁，橫向布置6根，間距按220cm、160cm、270cm、160cm和220cm布置，縱向鋼管樁間距根據(jù)上部箱梁的高度變化，按3m和4.5m、6m布置。具體布置如下圖：一、受力分析：根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及受力分析，跨度4.5m梁范圍最大箱梁高度7.24m，取7.24m箱梁截面進(jìn)行計(jì)算（按最大截面計(jì)算，其梁高為7.24m），梁高：724cm 、底板厚度：70cm 、頂板厚度：48cm、底板底寬度：700cm 腹板寬度：70cm 鋼管樁支架縱向布置圖如下：鋼管樁支架縱向間距4.5m跨，為簡(jiǎn)

32、化計(jì)算，按兩跨連續(xù)梁計(jì)算：1、荷載分析：1.1、材料自重荷載：g鋼管立=7.5m×30×27*33.3n=202kng鋼管縱=9m×337×33.3n=100kng鋼管橫=14m×375×33.3n=175kng分配梁=14m×27.9kg/m×30=117kng貝雷梁=16×3×270kg=130kng材料自重=202+100+175+117+130=724kn材料自重荷載: p材料=724/9/14=5.7kpa施工荷載 : 振搗荷載 : 其他臨時(shí)設(shè)施構(gòu)件:2、荷載組合計(jì)算:p頂?shù)?26*（

33、0.48+0.7）=30.68kpap腹板=26*7.24=188.24kpap翼緣板=26*0.57=14.82kpa計(jì)算底板下用荷載組合為:p=1.2(p頂?shù)? p材料+p其)+1.4(p施+p振)=51.15kpa計(jì)算腹板下用荷載組合為:q=1.2(f+ p材料+p其)+1.4（p施+p振）=240.2kpa計(jì)算翼板下用荷載組合為:p=1.2(p翼+p材料+ p其)+1.4（p施+p振）=32.12kpa3、腹板貝雷片受力計(jì)算：因腹板寬度為70cm，則腹板分布的均布線荷載：q=240.2*0.7=168.14kn/m按兩跨跨連續(xù)梁(4.5m+4.5m)，計(jì)算鋼管樁貝雷縱梁，采用midas

34、計(jì)算軟件分析，其計(jì)算模型如下：彎矩圖如下：最大彎矩m=421kn.m剪力圖如下：最大剪力：q=472kn支點(diǎn)反力圖：因一片貝雷片容許彎矩【m】=788 kn.m、容許剪力【q】=245kn貝雷片受剪力控制，n= q/【q】=472/245=1.9貝雷片受彎矩控制，n= m/【m】=421/788=0.5故貝雷片布置按受剪控制！實(shí)際鋼管樁支架腹板下貝雷片布置3排，貝雷片間距按45cm、22.5cm布置。每片貝雷支反力f=944/3=314kn查裝配式公路鋼橋多用途施工手冊(cè)可知，每片貝雷i=250497cm4,腹板縱梁撓度計(jì)算：故符合要求。4、頂板、底板板貝雷片受力計(jì)算：因底板寬度為560cm，則

35、底板分布的均布線荷載q=51.15*5.6=286.4kn/m按兩跨連續(xù)梁(4.5m+4.5m)計(jì)算貝雷縱梁，采用midas計(jì)算軟件分析，其計(jì)算模型如下：彎矩圖如下：最大彎矩m=672kn.m剪力圖如下：最大剪力：q=753kn支點(diǎn)反力圖：因一片貝雷片容許彎矩【m】=788 kn.m、容許剪力【q】=245kn貝雷片受剪力控制，n= q/【q】=753/245=3.0貝雷片受彎矩控制，n= m/【m】=672/788=0.8故貝雷片布置按受剪控制！實(shí)際支架底板下貝雷片布置6排,間距按90cm布置，每片貝雷支反力f=1506/6=251kn查裝配式公路鋼橋多用途施工手冊(cè)可知，每片貝雷i=2504

36、97cm4,腹板縱梁撓度計(jì)算：故符合要求。5、翼緣板貝雷片受力計(jì)算：因翼緣板寬度為260cm，則翼緣板分布的均布線荷載q=32.12*2.60=83.5kn/m按兩跨連續(xù)梁(4.5m+4.5m)計(jì)算貝雷縱梁，采用midas計(jì)算軟件分析，其計(jì)算模型如下：彎矩圖如下：最大彎矩m=209kn.m剪力圖如下：最大剪力：q=234kn支點(diǎn)反力圖：最大支反力n=469kn因一片貝雷片容許彎矩【m】=788 kn.m、容許剪力【q】=245kn貝雷片受剪力控制，n= q/【q】=234/245=0.96貝雷片受彎矩控制，n= m/【m】=209/788=0.2故貝雷片布置按受剪控制！實(shí)際支架翼緣板下貝雷片布

37、置2排, 間距按90cm布置。每片貝雷支反力f=469/2=234.5kn查裝配式公路鋼橋多用途施工手冊(cè)可知，每片貝雷i=250497cm4,腹板縱梁撓度計(jì)算：故符合要求。6、鋼管樁頂部型鋼橫梁受力計(jì)算：橫梁為鋼管立柱與貝雷片連接橫梁，傳遞上部16片貝雷梁的荷載至鋼管立柱，以中支點(diǎn)受力最大橫梁計(jì)算。每片貝雷支點(diǎn)反力f翼緣板=234.5kn，f腹板=314kn，f底板=251kn，擬采用2工45，按四跨連續(xù)梁（2.2+1.6+2.7+1.6+2.2）m，采用midas 結(jié)構(gòu)分析軟件計(jì)算，其受力結(jié)構(gòu)模型如下：根據(jù)受力計(jì)算可知橫梁彎矩圖如下：剪力圖如下：橫梁支點(diǎn)反力圖：由上述分析可知：鋼管樁頂橫梁最

38、大彎矩m=116kn.m,最大剪力v=585kn。2工45型鋼截面模量w=2*1430=2860cm3,截面積a=2*102=204cm2彎曲應(yīng)力：< 安全設(shè)計(jì)剪力：< 安全故鋼管樁頂2工45橫梁受力符合要求！6.2、腹板下分擔(dān)縱梁計(jì)算：因腹板位置處支點(diǎn)承受1029kn荷載，其為兩根直徑630*8mm鋼管樁與分擔(dān)縱梁承受，其受力結(jié)構(gòu)圖如下：計(jì)算模型如下：分擔(dān)縱梁采用2工56工字鋼，其所受彎矩2工56縱梁截面模量w=2*2342=4684cm3彎曲應(yīng)力：< 安全設(shè)計(jì)剪力：< 安全6.3、鋼管樁受力分析：根據(jù)以上計(jì)算，鋼管樁受力最大為1029kn，其為兩根直徑630*8mm

39、鋼管樁分擔(dān)承受，平均每根鋼管樁承受1029/2=514.5kn,根據(jù)受力計(jì)算可知，4.5m跨貝雷下鋼管樁最大受力624kn.第三章、6m跨貝雷支架受力計(jì)算一、鋼管樁支架總體布置概況：根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況及地理位置，婁江南岸3#墩往婁江側(cè)支架采用插打鋼管樁加貝雷片的方法施工，鋼管樁采用直徑630*8mm鋼管樁，橫向布置6根，間距按220cm、160cm、270cm、160cm和220cm布置，縱向鋼管樁間距根據(jù)上部箱梁的高度變化，按3m和4.5m、6m布置。具體布置如下圖：一、受力分析：根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及受力分析，跨度6m梁范圍最大箱梁高度6.05m，取6.05m箱梁截面進(jìn)行計(jì)算（按最大截面計(jì)算，其梁高

40、為6.05m），梁高：605cm 、底板厚度：51.8cm 、頂板厚度：48cm、底板底寬度：700cm 腹板寬度：45cm 鋼管樁支架縱向布置圖如下：鋼管樁支架縱向間距6.0m跨，為簡(jiǎn)化計(jì)算，按兩跨連續(xù)梁計(jì)算：1、荷載分析：1.1、材料自重荷載：g鋼管立=8m×20×27*33.3n=145kng鋼管縱=12m×14×27×33.3n=150kng鋼管橫=14m×14×20×33.3n=130kng分配梁=14m×27.9kg/m×20=78kng貝雷梁=16×4×270k

41、g=172kng材料自重=145+150+130+78+172=675kn材料自重荷載: p材料=675/12/14=4.0kpa施工荷載 : 振搗荷載 : 其他臨時(shí)設(shè)施構(gòu)件:2、荷載組合計(jì)算:p頂?shù)?26*（0.48+0.518）=26kpap腹板=26*6.05=157.3kpap翼緣板=26*0.57=14.82kpa計(jì)算底板下用荷載組合為:p=1.2(p頂?shù)? p材料+p其)+1.4(p施+p振)=43.5kpa計(jì)算腹板下用荷載組合為:q=1.2(f+ p材料+p其)+1.4（p施+p振）=201kpa計(jì)算翼板下用荷載組合為:p=1.2(p翼+p材料+ p其)+1.4（p施+p振）=3

42、0.08kpa3、腹板貝雷片受力計(jì)算：因腹板寬度為45cm，則腹板分布的均布線荷載：q=201*0.45=90.45kn/m按兩跨跨連續(xù)梁(6.0m+6.0m)，計(jì)算鋼管樁貝雷縱梁，采用midas計(jì)算軟件分析，其計(jì)算模型如下：彎矩圖如下：最大彎矩m=404kn.m剪力圖如下：最大剪力：q=339kn支點(diǎn)反力圖：因一片貝雷片容許彎矩【m】=788 kn.m、容許剪力【q】=245kn貝雷片受剪力控制，n= q/【q】=339/245=1.4貝雷片受彎矩控制，n= m/【m】=404/788=0.5故貝雷片布置按受剪控制！實(shí)際鋼管樁支架腹板下貝雷片布置2排，貝雷片間距按45cm布置。每片貝雷支反力

43、f=678/2=339kn查裝配式公路鋼橋多用途施工手冊(cè)可知，每片貝雷i=250497cm4,腹板縱梁撓度計(jì)算：故符合要求。4、頂板、底板板貝雷片受力計(jì)算：因底板寬度為610cm，則底板分布的均布線荷載q=43.5*6.1=265.35kn/m按兩跨連續(xù)梁(6m+6m)計(jì)算貝雷縱梁，采用midas計(jì)算軟件分析，其計(jì)算模型如下：彎矩圖如下：最大彎矩m=1186kn.m剪力圖如下：最大剪力：q=994kn支點(diǎn)反力圖：因一片貝雷片容許彎矩【m】=788 kn.m、容許剪力【q】=245kn貝雷片受剪力控制，n= q/【q】=994/245=4.0貝雷片受彎矩控制，n= m/【m】=1186/788=

44、1.5故貝雷片布置按受剪控制！實(shí)際支架底板下貝雷片布置8排,間距按90cm布置，每片貝雷支反力f=1988/8=248.5kn查裝配式公路鋼橋多用途施工手冊(cè)可知，每片貝雷i=250497cm4,腹板縱梁撓度計(jì)算：故符合要求。5、翼緣板貝雷片受力計(jì)算：因翼緣板寬度為260cm，則翼緣板分布的均布線荷載q=30.08*2.60=78.2kn/m按兩跨連續(xù)梁(6m+6m)計(jì)算貝雷縱梁，采用midas計(jì)算軟件分析，其計(jì)算模型如下：彎矩圖如下：最大彎矩m=350kn.m剪力圖如下：最大剪力：q=293kn支點(diǎn)反力圖：最大支反力n=586kn因一片貝雷片容許彎矩【m】=788 kn.m、容許剪力【q】=2

45、45kn貝雷片受剪力控制，n= q/【q】=293/245=1.2貝雷片受彎矩控制，n= m/【m】=350/788=0.4故貝雷片布置按受剪控制！實(shí)際支架翼緣板下貝雷片布置2排, 間距按90cm布置。每片貝雷支反力f=586/2=293kn查裝配式公路鋼橋多用途施工手冊(cè)可知，每片貝雷i=250497cm4,腹板縱梁撓度計(jì)算：故符合要求。6、鋼管樁頂部型鋼橫梁受力計(jì)算：橫梁為鋼管立柱與貝雷片連接橫梁，傳遞上部16片貝雷梁的荷載至鋼管立柱，以中支點(diǎn)受力最大橫梁計(jì)算。每片貝雷支點(diǎn)反力f翼緣板=293kn，f腹板=339kn，f底板=248.5kn，擬采用2工45，按四跨連續(xù)梁（2.2+1.6+2.

46、7+1.6+2.2）m，采用midas 結(jié)構(gòu)分析軟件計(jì)算，其受力結(jié)構(gòu)模型如下：根據(jù)受力計(jì)算可知橫梁彎矩圖如下：剪力圖如下：橫梁支點(diǎn)反力圖：由上述分析可知：鋼管樁頂橫梁最大彎矩m=132kn.m,最大剪力v=627kn。2工45型鋼截面模量w=2*1430=2860cm3,截面積a=2*102=204cm2彎曲應(yīng)力：< 安全設(shè)計(jì)剪力：< 安全故鋼管樁頂2工45橫梁受力符合要求！6.2、腹板下分擔(dān)縱梁計(jì)算：因腹板位置處支點(diǎn)承受1012kn荷載，其為兩根直徑630*8mm鋼管樁與分擔(dān)縱梁承受，其受力結(jié)構(gòu)圖如下：計(jì)算模型如下：分擔(dān)縱梁采用2工56工字鋼，其所受彎矩2工56縱梁截面模量w=2

47、*2342=4684cm3彎曲應(yīng)力：< 安全設(shè)計(jì)剪力：< 安全6.3、鋼管樁受力分析：根據(jù)以上計(jì)算，鋼管樁受力最大為1012kn，其為兩根直徑630*8mm鋼管樁分擔(dān)承受，平均每根鋼管樁承受1012/2=506kn,根據(jù)受力計(jì)算可知，6.0m跨貝雷下鋼管樁最大受力637kn.綜述：第一章、第二章、第三章，三種工況下所計(jì)算3.0m、4.5m、6.0m三種跨度情況下，貝雷片的受力均能滿足要求，三種工況下，鋼管樁的最大承載力n=713kn,故按照鋼管樁最大承載力進(jìn)行計(jì)算鋼管樁的入土深度。第四章、鋼管樁承載力計(jì)算一、工程地質(zhì)和水文情況： 根據(jù)婁江航道斷面圖和設(shè)計(jì)地質(zhì)資料，婁江寬約62m，水

48、位變化不大，河堤兩岸標(biāo)高為+2.5m，河床底標(biāo)高為-2.8m，目前婁江水位為+1.2m，2#-3#墩由河床至下，地質(zhì)為粉質(zhì)粘土、粉土、淤泥粉質(zhì)粘土和粉質(zhì)粘土，其每層地質(zhì)承載力均不同，2#-3#墩地質(zhì)情況如下表：跨婁江地質(zhì)情況一覽表名稱編號(hào)基本承載力（kpa)側(cè)摩阻力（kpa)深度（m)地質(zhì)描述粉質(zhì)粘土（2）212035標(biāo)高：-2.8至-7.33軟塑粉土（4）310015標(biāo)高：-7.33至-17.33中密、飽和淤泥粉質(zhì)粘土（4）48015標(biāo)高：-17.33至-27.63流塑-軟塑粉質(zhì)粘土(5)110015標(biāo)高：-27.63至-42.73軟塑側(cè)摩阻力是根據(jù)基本承載力大小，經(jīng)驗(yàn)取值，設(shè)計(jì)圖上沒有。(

49、河床底標(biāo)高為-2.8m)根據(jù)基礎(chǔ)工程中打入鋼管樁的單樁容許承載力公式：p=sulii+pa0，式中：當(dāng)hb/ds<5時(shí)，p=0.16hb/ds*s當(dāng)hb/ds>5時(shí)，p=0.8sp樁底端閉塞應(yīng)系數(shù)；s側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù)；a：樁底的截面積；u：樁的周長(zhǎng)；0：樁底處土的容許承載力；根據(jù)以上計(jì)算，單根鋼管樁的承載力f=713kn,根據(jù)打入鋼管樁承載力公式及地質(zhì)資料，可知打入鋼管樁的入土深度（按婁江最深河床底標(biāo)高計(jì)算）：假設(shè)鋼管樁打入淤泥粉質(zhì)粘土的深度為x,則有如下：p=sulii+pa0，對(duì)于敞口鋼管樁s，查表得s=1.0因當(dāng)hb/ds>5時(shí)，p=0.8s=0.8u=3.14*d=3

50、.14*0.63=1.978ma=1/4*3.14*0.632=0.311m2p=713=1.0*1.978*35*4.53+15*10+x15+0.8*0.311*80 29.67x=82.7 x=2.78m故鋼管樁入土深度h=4.53+10+2.78=17.3m，即可滿足要求！第四章、臨時(shí)鋼棧橋受力計(jì)算一、概述根據(jù)本棧橋施工荷載要求，參照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（jtg d60-2004）及港口工程荷載規(guī)范(jtj254一98)，將棧橋設(shè)計(jì)取3種狀態(tài):“工作狀態(tài)”、“非工作狀態(tài)”和“災(zāi)難狀態(tài)”。“工作狀態(tài)”是指在自然條件中不發(fā)生影響施工的風(fēng)、雨、潮、浪等情況，棧橋可以正常使用時(shí)的狀態(tài)。此時(shí)棧橋

51、上存在著大量的施工人員、施工車輛和機(jī)械。棧橋承受的荷載為自重、施工荷載以及對(duì)應(yīng)的風(fēng)浪流荷載。其中，風(fēng)、浪、潮等自然荷載的重現(xiàn)期取5年。“非工作狀態(tài)”是指自然條件中發(fā)生較大的風(fēng)、雨、潮、浪等，棧橋上不允許通行車輛的狀態(tài)。由于風(fēng)荷載大時(shí)往往浪、潮也較大，且風(fēng)對(duì)于施工安全的威脅最大，因而以風(fēng)的強(qiáng)度為指標(biāo)劃分“工作狀態(tài)”和“非工作狀態(tài)”。經(jīng)研究，認(rèn)為達(dá)到8級(jí)風(fēng)時(shí)棧橋進(jìn)入非工作狀態(tài)。此時(shí)，棧橋僅承擔(dān)自重和風(fēng)、浪、流荷載。此時(shí)風(fēng)、浪、潮等自然荷載的重現(xiàn)期取10年。所謂“災(zāi)難狀態(tài)”，是指棧橋可能經(jīng)受的最不利極端狀態(tài)，為臺(tái)風(fēng)與天文大潮的組合。此時(shí)風(fēng)、浪、潮等自然荷載的重現(xiàn)期取20年。以上3種狀態(tài)具體化為6種工

52、況。表4.1、棧橋的設(shè)計(jì)狀態(tài)與最不利工況設(shè)計(jì)狀態(tài)工況荷載恒載基本可變荷載其他可變荷載工作狀態(tài)結(jié)構(gòu)自重砼罐車荷載對(duì)應(yīng)工作狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)的風(fēng)、波浪浪和潮流作用結(jié)構(gòu)自重70t履帶吊非工作狀態(tài)結(jié)構(gòu)自重對(duì)應(yīng)工作狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)的風(fēng)、波浪浪和潮流作用災(zāi)難狀態(tài)結(jié)構(gòu)自重對(duì)應(yīng)工作狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)的風(fēng)、波浪浪和潮流作用注:工況為棧橋在自身施工期間可能出現(xiàn)的最不利施工荷載組合，經(jīng)反復(fù)計(jì)算，以單跨棧橋通行履帶吊施工荷載及履帶吊在前端打樁時(shí)控制設(shè)計(jì)。二、計(jì)算范圍計(jì)算范圍為棧橋的基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)承載能力，主要包括：橋面板i12.6工字梁縱梁i25a工字梁橫梁順橋向貝雷梁橫橋向i32b工字鋼鋼管樁。三、主要計(jì)算荷載恒載：結(jié)構(gòu)自重；活載：9立方混凝

53、土罐車荷載；70t履帶吊車（吊重按不超過15t計(jì)）；涌潮壓力、波浪荷載、風(fēng)荷載。沖擊系數(shù)：汽車（1.1），履帶（1.3）。荷載組合：1、恒載汽車荷載涌潮壓力+波浪力風(fēng)力； 2、恒載履帶吊車涌潮壓力波浪力+風(fēng)力。四、棧橋主要控制計(jì)算工況跨徑為12m鋼棧橋在活載工況下的整體剛度、強(qiáng)度和穩(wěn)定性；履帶70t吊機(jī)釣魚法施工12m跨徑貝雷棧橋時(shí)的棧橋的整體剛度、強(qiáng)度和穩(wěn)定性；五、計(jì)算過程（手算）本棧橋主要供混凝土罐車、各種機(jī)械設(shè)備運(yùn)輸及70t履帶吊走行，因而本棧橋荷載按每孔一輛70t履帶吊（負(fù)載15t）荷載及9立方米混凝土罐車荷載分別檢算，則活載為：履帶吊：g=850kn； 本棧橋恒載主要為型鋼橋面系、貝

54、雷梁及墩頂橫梁等結(jié)構(gòu)自重。并按以下安全系數(shù)進(jìn)行荷載組合：恒載1.2，活載1.3。根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定：臨時(shí)結(jié)構(gòu)容許應(yīng)力可提高1.3（組合）、1.4（組合）。本棧橋彎曲容許應(yīng)力取，容許剪應(yīng)力取。a、 §5.1活載計(jì)算活載控制設(shè)計(jì)為9m3砼運(yùn)輸車（按車與載總重35t計(jì)），參考國(guó)內(nèi)混凝土生產(chǎn)廠家資料及規(guī)范汽車20級(jí)荷載布置，單輛砼運(yùn)輸車荷載為3個(gè)集中荷載70kn、140kn和140kn，輪距為4.0m、1.4m，計(jì)入沖擊系數(shù)1.1后，其集中荷載為77kn、154kn和154kn。 活載設(shè)計(jì)為70t履帶吊時(shí)，根據(jù)實(shí)際情況，取吊重不超過15t計(jì)， 70t履帶吊總重為85t。同時(shí)參