疲勞焊縫焊接工藝研究

1、1 1疲勞焊縫的焊接工藝研究疲勞焊縫的焊接工藝研究南車戚墅堰機(jī)車有限公司南車戚墅堰機(jī)車有限公司2 2疲勞焊縫的焊接工藝研究疲勞焊縫的焊接工藝研究第一部分第一部分問(wèn)題提出問(wèn)題提出第二部分第二部分設(shè)計(jì)及工藝要求設(shè)計(jì)及工藝要求第三部分第三部分母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材的基本性能填充材料及焊接設(shè)備的選用填充材料及焊接設(shè)備的選用焊接性能分析焊接裂紋的形成3 3接頭形式坡口準(zhǔn)備坡口準(zhǔn)備定位焊第四部分第四部分 焊前準(zhǔn)備焊前準(zhǔn)備第五部分第五部分工藝參數(shù)的選擇工藝參數(shù)的選擇焊絲直徑的選擇焊接工藝參數(shù)的確定焊接工藝參數(shù)的確定第六部分第六部分焊接方法

2、焊接方法第七部分第七部分結(jié)論結(jié)論4 4車底架簡(jiǎn)介u內(nèi)燃機(jī)車機(jī)車內(nèi)燃機(jī)車機(jī)車整車構(gòu)造整車構(gòu)造車底架司機(jī)室輔助室主發(fā)室柴油機(jī)散熱室轉(zhuǎn)向架轉(zhuǎn)向架轉(zhuǎn)向架轉(zhuǎn)向架散熱器u車底架就是由各種縱向和橫向鋼梁組成的長(zhǎng)方形構(gòu)架。它承托著車體，是車體的基礎(chǔ)。車底架承受上部車體及裝載物的全部重量，并通過(guò)上、下心盤將重量傳給走行部。在列車運(yùn)行時(shí)，它還承受機(jī)車牽引力和列車運(yùn)行中所引起的各種沖擊力及其他外力。所以，它必須具有足夠的強(qiáng)度和剛度，才能堅(jiān)固耐用。5 5一一 問(wèn)題提出問(wèn)題提出圖1機(jī)車車底架示意圖u機(jī)車整體結(jié)構(gòu)采用外走廊方式，車底架主要結(jié)構(gòu)為由中部油箱和兩個(gè)端部（端部一和端部二）三段拼接而成，如圖1所示，從圖中可以看出

3、，車架三段拼接時(shí)，油箱和端部箱型梁的上下蓋板為主要傳遞和承載力的部位。u經(jīng)過(guò)設(shè)計(jì)的模擬仿真計(jì)算，該處拼接位置的焊縫為疲勞焊縫，該焊縫的焊接質(zhì)量等級(jí)為CPB，檢驗(yàn)等級(jí)為CT1，(這是最高等級(jí)的焊縫)該焊縫焊后須經(jīng)100超聲波探傷檢測(cè)和磁粉探傷檢測(cè)，只有在探傷檢測(cè)合格后才可進(jìn)行下工序的組焊，否則需要進(jìn)行返工處理，直至返修合格，這樣會(huì)在很大程度上影響生產(chǎn)節(jié)點(diǎn)，所以該焊縫質(zhì)量的好壞直接影響到該型機(jī)車日產(chǎn)一臺(tái)的生產(chǎn)節(jié)點(diǎn)，成為制約車間正常生產(chǎn)的瓶頸之一。6 6u2.1 中部油箱和兩個(gè)端部下蓋板對(duì)接焊縫為疲勞焊縫，其材質(zhì)均為Q460C，焊接的具體要求如下：二二 設(shè)計(jì)及工藝要求設(shè)計(jì)及工藝要求1. 咬邊深度小于

4、咬邊深度小于0.5mm; f. 焊縫邊緣無(wú)溶渣、飛濺焊縫邊緣無(wú)溶渣、飛濺3. 不允許有表面氣孔不允許有表面氣孔;4. 焊縫表面不許有凹焊縫表面不許有凹坑、間斷坑、間斷; 2. 不許有裂紋、燒穿不許有裂紋、燒穿; 5. 所有焊縫符合圖所有焊縫符合圖紙要求紙要求u2.2 焊縫要求全焊透，焊后進(jìn)行UT和MT檢測(cè)7 7u3.1 母材的基本性能母材的基本性能三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析 3.1.1端部與油箱上下蓋板材料均為端部與油箱上下蓋板材料均為Q460C，化學(xué)成分如表，化學(xué)成分如表1所示所示：表1Q460C的化學(xué)成分（GB/T1591

5、-1994）8 8u3.1 母材的基本性能母材的基本性能三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析 3.1.2端部與油箱上下蓋板材料均為端部與油箱上下蓋板材料均為Q460C，力學(xué)性能如表，力學(xué)性能如表2所示所示：表2Q460C的力學(xué)性能（GB/T1591-1994）9 9u3.2填充材料的選用填充材料的選用三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析填充材料選用ER50-6焊絲，同時(shí)選用HTW-811Ni2 (即E551T1Ni2)藥芯焊絲為填充層和蓋面，熔敷金屬化學(xué)成分及力學(xué)性能見(jiàn)表3和表4

6、，保護(hù)氣體選用CO2，氣體純度不低于99.8%. 注意焊絲進(jìn)廠后必須存放在干燥的環(huán)境中，不能隨便打開(kāi)焊絲盤的防水包裝，以免焊絲銹蝕，使用過(guò)程中也要注意防潮，生繡的焊絲不能使用，以免產(chǎn)生氣孔等缺陷。1010u3.2填充材料的選用填充材料的選用三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析金屬粉型藥芯焊絲與實(shí)心焊絲的焊道成形見(jiàn)下圖所示：圖2 焊道成形示意圖 1111三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析u金屬粉型藥芯焊絲具有以下優(yōu)點(diǎn)：金屬粉型藥芯焊絲具有以下優(yōu)點(diǎn)：1）更高的熔敷速度 1. 由于金

7、屬粉型焊絲是由薄鋼帶包裹粉劑組成，電流主要從鋼帶通過(guò)，其電流密度大，熔化速度快； 2.焊芯中含有大量的鐵粉、鐵合金和金屬粉，非金屬礦物含量很少，因此，它比實(shí)心焊絲和熔渣型藥芯焊絲具有逢高的熔敷速度。 如右圖所示為三種焊絲熔敷速度的比較，可見(jiàn)其熔敷速度比前兩種焊絲提高10-20%。圖3 焊道成形熔敷速度比較示意圖1212三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析2）較高的熔敷效率熔敷效率是指熔敷到焊縫金屬中的金屬質(zhì)量與所熔化的焊接材料質(zhì)量的比值，實(shí)心焊絲幾乎不產(chǎn)生熔渣，僅有少量的飛濺損失和煙塵，故熔敷效率最高，一般在90-98%之間，熔渣型藥芯

8、焊絲一般為80-87%，而簡(jiǎn)述粉型藥芯焊絲產(chǎn)生的渣量少，煙塵和飛濺小，其熔敷效率提高，直徑為1.2mm的焊絲為91-95%。1313三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析3）熔渣量少熔渣少既可以避免焊接過(guò)程中出現(xiàn)夾渣等缺陷，又可減輕每道焊縫的清理工作。同時(shí)，熔渣量少的另一個(gè)優(yōu)點(diǎn)是在焊接厚板時(shí)可采用窄坡口，減少焊接道次。采用金屬粉型藥芯焊絲的坡口角度可從手工焊條和一些熔渣型藥芯焊絲的60坡口降低到45坡口，填充金屬量可減少近30%，這一切都大大減輕了焊接工作量，降低了焊接成本。4）焊接飛濺少由于電弧燃燒穩(wěn)定，焊接時(shí)飛濺量會(huì)減少。減輕了焊后清

9、理飛濺的作業(yè)，同時(shí)提高了鋼結(jié)構(gòu)件的焊縫外觀成形。1414三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析5）焊縫成形好因其良好的電弧特性及低的煙塵和飛濺量，焊接操作可見(jiàn)度好，便于操作者能更好地控制熔池形狀，并得到良好的焊縫形狀，避免了實(shí)心焊絲采用富氬混合氣體焊接時(shí)容易出現(xiàn)的“指狀熔深”，如右圖所示，從而放寬對(duì)加工和裝配尺寸的精度要求，特別適合于自動(dòng)焊，可提高焊接效率30%。(a)實(shí)芯焊絲：窄熔深，對(duì)接頭裝配尺寸公差要求較高；(b)金屬粉型鈦型藥芯焊絲：寬熔深，對(duì)接頭裝配尺寸公差要求不高圖4 實(shí)心焊絲與藥芯焊絲熔深對(duì)比圖1515三三 母材、填充材料及

10、焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析6）焊接煙塵少新研制的金屬粉型TWE-811Ni2鈦型藥芯焊絲的煙塵量已可降低到實(shí)心焊絲水平，比熔渣型藥芯焊絲CO2氣保護(hù)的煙塵量要低100-150%。1616u3.3 設(shè)備設(shè)備的選用的選用三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析根據(jù)車間現(xiàn)有的設(shè)備，焊機(jī)選用CO2氣體保護(hù)焊機(jī)。表3ER50-6焊絲熔敷金屬化學(xué)成分及力學(xué)性能(GB/T8110-1995)1717三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析表4 TWE-81

11、1Ni2藥芯焊絲熔敷金屬化學(xué)成分及力學(xué)性能(GB/T17473-1998)1818u3.4焊接性能分析焊接性能分析三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析3.4.1 母材焊接性能分析由于母材的材質(zhì)為低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼，因此，用碳當(dāng)量法分析Q460C的焊接性能。Q460C的碳當(dāng)量為：WCE=WC+WMn/6+W（Ni+Cu）/15+W（Cr+Mo+V） /5=0.2%+0.21%+0.04%+0.16%=0.61%由于Q460C結(jié)構(gòu)鋼的WCE=0.61%0.45%，而鋼的碳當(dāng)量越大，其淬硬傾向也就越大，同時(shí)也增大了冷裂的敏感性，所以Q460C

12、焊接時(shí)有較明顯的淬硬傾向，熱影響區(qū)容易形成硬而脆的馬氏體組織，塑性和韌性下降，冷裂的傾向增大。因此，焊接時(shí)需要較小的線能量，焊接線能量過(guò)高，會(huì)導(dǎo)致熱影響區(qū)性能降低，同時(shí)，為防止產(chǎn)生裂紋，焊接過(guò)程應(yīng)該嚴(yán)格保持低氫條件，焊絲不能受潮，要采取100% CO2保護(hù)，而且CO2要干燥，以減少熱影響區(qū)的韌性下降。1919三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析3.4.2 填充材料的焊接性能分析采用的TWE-811Ni2為全位置焊接的100% CO2氣體保護(hù)的藥芯焊絲，焊接時(shí)為防止冷裂紋，焊前須預(yù)熱50-150，多道焊接時(shí)，須保持80-150左右的層間溫

13、度，以保持機(jī)械性能，熱輸入控制在25KJ/cm以下，一旦熱輸入過(guò)大，會(huì)造成焊接金屬機(jī)械性能惡化，所以，焊接時(shí)需要選用低電流、低熱輸入的焊接條件。2020u3.5 焊接裂紋的形成焊接裂紋的形成三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析3.4.1 母材焊接性能分析Q460C低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼熱影響區(qū)容易產(chǎn)生低塑性淬硬組織，并且淬硬傾向隨著材料厚度的增大而增大，容易產(chǎn)生冷裂紋。影響冷裂紋的因素很多，也很復(fù)雜，比如說(shuō)焊接時(shí)的拘束應(yīng)力、氫的有害作用、焊接工藝和焊接條件等，這里主要討論焊接工藝和焊接條件對(duì)冷裂紋的影響。焊接過(guò)程中所采用的焊接工藝，如焊接材

14、料、焊接線能量、焊前預(yù)熱、多層焊以及焊接順序等對(duì)冷裂紋均有不同程度的影響。2121三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析3.4.1 母材焊接性能分析Q460C低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼熱影響區(qū)容易產(chǎn)生低塑性淬硬組織，并且淬硬傾向隨著材料厚度的增大而增大，容易產(chǎn)生冷裂紋。影響冷裂紋的因素很多，也很復(fù)雜，比如說(shuō)焊接時(shí)的拘束應(yīng)力、氫的有害作用、焊接工藝和焊接條件等，這里主要討論焊接工藝和焊接條件對(duì)冷裂紋的影響。（1）焊接材料的影響（2）焊接線能量的影響（3）預(yù)熱的影響（4）多層焊的影響2222三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充

15、材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析（1）焊接材料的影響如前所述，由于母材的淬硬傾向大，所以冷裂的敏感性就大；而填充材料TWE-811Ni2藥芯焊絲的冷裂傾向也大。（2）焊接線能量的影響線能量過(guò)大，會(huì)引起近縫區(qū)晶粒粗大，降低接頭的抗裂性能；反之，線能量過(guò)小，又會(huì)使熱影響區(qū)淬硬，也會(huì)不利于氫的逸出，故而也增大冷裂傾向，所以應(yīng)該選擇最佳的焊接線能量。（3）預(yù)熱的影響 預(yù)熱可以有效地防止焊接冷裂紋，但是合理的預(yù)熱溫度十分重要。預(yù)熱溫度過(guò)高，一方面惡化了勞動(dòng)條件，另一方面在局部預(yù)熱的條件下，由于產(chǎn)生附加應(yīng)力，反而會(huì)促使產(chǎn)生冷裂，所以應(yīng)該合理地選擇預(yù)熱溫度。2323三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊

16、接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析（4）多層焊的影響多層焊時(shí)，由于后層對(duì)前層有消氫和改善熱影響組織的作用，所以多層焊時(shí)的預(yù)熱溫度可比單層焊適當(dāng)降低，同時(shí)多層焊對(duì)防止冷裂紋有良好的作用。但是多層焊時(shí)應(yīng)該盡可能控制層間溫度和后熱溫度，以便使擴(kuò)散氫逸出，否則，氫量會(huì)發(fā)生逐層積累，與此同時(shí)，在多次加熱的條件下，會(huì)產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力，從而導(dǎo)致冷裂傾向反而增大。2424三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析3.5 焊前準(zhǔn)備焊前準(zhǔn)備3.5.1接頭形式 端部的上蓋板為20mm，下蓋板厚度均為25mm,油箱的上蓋板為20 mm，下蓋板為

17、32 mm，必須對(duì)32mm的厚板進(jìn)行削薄處理，保證接頭厚度一致，接頭形式為V形對(duì)接接頭，如圖5所示。在焊縫兩端需加引弧板和收弧板，引弧板和收弧板的接頭形式與焊縫相同，坡口角度與焊縫一致。如圖5所示。3225陶瓷墊20陶瓷墊圖5坡口形式及尺寸注：P8G-EP57:碳錳高強(qiáng)度鋼板藥芯焊絲電弧焊 P8G-EP2-1:中低碳鋼的熔化極氣體保護(hù)焊2525三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析3.5.2坡口準(zhǔn)備坡口準(zhǔn)備 由于機(jī)車對(duì)機(jī)車車底架總長(zhǎng)是有要求的，故兩個(gè)端部和中間的油箱拼接時(shí)的坡口需要現(xiàn)配，根據(jù)車間的現(xiàn)有設(shè)備，我們采用火焰切割方法來(lái)加工坡口。

18、為了防止出現(xiàn)焊接缺陷，焊前應(yīng)清除氧化渣、油銹等雜質(zhì)，坡口及周圍20 mm范圍內(nèi)打磨至金屬光澤，表面平整，端部與油箱上下蓋板拼接平齊，高低錯(cuò)邊不大于1 mm，在接頭兩端安裝引弧板與收弧板，坡口與焊接接頭坡口一致，完成后在接頭底部貼陶瓷襯墊，焊接上蓋板時(shí)貼平襯墊，下蓋板貼角度為165的陶瓷襯墊，陶瓷襯墊安裝時(shí)應(yīng)與接頭底部貼密，貼實(shí)，間隙不大于1mm。如上圖所示。2626三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析3.5.3 坡口坡口預(yù)熱預(yù)熱 同時(shí)為降低焊縫冷裂的敏感性，焊前可采取預(yù)熱，因?yàn)轭A(yù)熱可有效防止裂紋，降低焊縫及熱影響區(qū)冷卻速度、減少應(yīng)力的作

19、用。由于構(gòu)件較大，整體預(yù)熱不是很方便，所以采取局部預(yù)熱的方法，選用氧丙烷的預(yù)熱方式，但預(yù)熱時(shí)不能影響母材的性能，因?yàn)榫植款A(yù)熱溫度過(guò)高，會(huì)產(chǎn)生附加應(yīng)力，所以預(yù)熱溫度選擇在50-80，預(yù)熱范圍在焊縫兩側(cè)100mm200mm內(nèi)，而且預(yù)熱后要及時(shí)進(jìn)行焊接。3.5.4定位焊定位焊 定位焊時(shí)選取與焊接同類型的填充材料，定位焊時(shí)的順序以防止較大的約束為原則，采取四角定位焊的焊接方式進(jìn)行定位，焊接電流比正常焊接時(shí)的電流稍大些。2727三三 母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析母材、填充材料及焊接設(shè)備的選用及焊接性能分析3.5.3 坡口坡口預(yù)熱預(yù)熱 同時(shí)為降低焊縫冷裂的敏感性，焊前可采取預(yù)熱，因?yàn)轭A(yù)熱可

20、有效防止裂紋，降低焊縫及熱影響區(qū)冷卻速度、減少應(yīng)力的作用。由于構(gòu)件較大，整體預(yù)熱不是很方便，所以采取局部預(yù)熱的方法，選用氧丙烷的預(yù)熱方式，但預(yù)熱時(shí)不能影響母材的性能，因?yàn)榫植款A(yù)熱溫度過(guò)高，會(huì)產(chǎn)生附加應(yīng)力，所以預(yù)熱溫度選擇在50-80，預(yù)熱范圍在焊縫兩側(cè)100mm200mm內(nèi)，而且預(yù)熱后要及時(shí)進(jìn)行焊接。3.5.4定位焊定位焊 定位焊時(shí)選取與焊接同類型的填充材料，定位焊時(shí)的順序以防止較大的約束為原則，采取四角定位焊的焊接方式進(jìn)行定位，焊接電流比正常焊接時(shí)的電流稍大些。2828四四 工藝參數(shù)的選擇工藝參數(shù)的選擇4.1 焊絲直徑的選擇 根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，焊絲直徑為1.2mm。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)附件1.4.2 焊接

21、工藝參數(shù)的確定 由于母材的淬硬傾向較大，從減小淬硬傾向來(lái)說(shuō)，采用大線能量有利，但是增大線能量難以避免馬氏體的形成，反而增大了奧氏體的過(guò)熱和提高了奧氏體的穩(wěn)定性，促使粗大馬氏體的形成，使熱影響區(qū)的脆化更為嚴(yán)重。而減小熱影響區(qū)的脆化的主要工藝措施是采用小線能量，減少高溫區(qū)的停留時(shí)間，避免奧氏體過(guò)熱，增加奧氏體成分的不均勻性，從而降低奧氏體的穩(wěn)定性，同時(shí)采取預(yù)熱措施，這對(duì)于改善熱影響區(qū)的性能是非常有利的，并采用多層多道焊，合理控制層間溫度。 為保證焊接質(zhì)量，我公司采用1.2的實(shí)心焊絲ER50-6進(jìn)行打底焊和藥芯焊絲TWE-811Ni2進(jìn)行填充。桿身長(zhǎng)度為12mm14mm，因?yàn)闂U身長(zhǎng)度過(guò)大，飛濺嚴(yán)重，

22、氣體保護(hù)效果較差，反之，桿身長(zhǎng)度過(guò)小，飛濺容易堵塞噴嘴，保護(hù)效果也不好。附件1：Q420C PQR(136).doc2929四四 工藝參數(shù)的選擇工藝參數(shù)的選擇同時(shí)氣體流量對(duì)焊接質(zhì)量也有很大的影響，流量過(guò)大，會(huì)產(chǎn)生不規(guī)則的濡流，保護(hù)效果反而變差。于此同時(shí)也應(yīng)該控制焊接速度，速度過(guò)快，熔合不好，容易產(chǎn)生缺陷，速度過(guò)慢，則生產(chǎn)效率低，輸入焊縫的熱量過(guò)多，敷層金屬晶粒粗大，焊縫成型差。經(jīng)過(guò)實(shí)踐，最終確定的工藝參數(shù)見(jiàn)表5。表5 焊接工藝參數(shù)3030四四 工藝參數(shù)的選擇工藝參數(shù)的選擇工藝參數(shù)選擇注意事項(xiàng)：（1）電流過(guò)大或過(guò)小都容易產(chǎn)生焊接缺陷。（2）電壓過(guò)大而且易產(chǎn)生咬邊、弧坑，熔池過(guò)熱陶瓷襯墊脫落等 缺

23、陷，同時(shí)還會(huì)使焊縫過(guò)熱，促使晶粒長(zhǎng)大；（3）送絲速度過(guò)大時(shí)，陶瓷襯墊易脫落，焊接速度對(duì)焊縫成型也是有影響的，速度過(guò)慢，熱影響區(qū)加寬，晶粒粗大，變形也大；（4）速度過(guò)快，易造成未熔合，未焊透，焊縫成型不良等缺陷。3131五五 焊接方法焊接方法為防止變形，HXN5機(jī)車車底架三段拼接焊縫施焊必須由4人同時(shí)對(duì)稱進(jìn)行焊接，由于車架組裝時(shí)是反裝的，同時(shí)考慮到撓度的要求，實(shí)際操作中要先焊上蓋板的焊縫，再焊下蓋板的焊縫，同時(shí)考慮到厚板的焊接質(zhì)量，在施焊前，在焊縫的兩端施加引弧板和收弧板，在引弧板上起弧，收弧板熄弧，盡可能不要或減少在焊縫中的熄弧引弧，焊縫中熄弧必須對(duì)接頭進(jìn)行打磨，以保證接頭質(zhì)量。具體的焊接工藝見(jiàn)5.1和5.2所述。 圖6引弧板和收弧板示意圖3232五五 焊接方法焊接方法第一層采用CO2氣體保護(hù)焊，實(shí)心焊絲打底焊接。焊槍必須垂直于