寧海電廠600MW亞臨界強(qiáng)制循環(huán)鍋爐汽包水位偏差治理技術(shù)研究

1、寧海電廠600MW亞臨界強(qiáng)制循環(huán)鍋爐汽包水位偏差治理技術(shù)研究李宏 劉衛(wèi)國(guó) 黃河浙江國(guó)華浙能發(fā)電有限公司摘 要 針對(duì)SG-2028/17.5-M908亞臨界強(qiáng)制循環(huán)鍋爐汽包水位偏差現(xiàn)象，探討了產(chǎn)生汽包水位偏差的影響因素，分析了汽包水位偏差的原因并提出了針對(duì)性的治理措施。關(guān)鍵詞 鍋爐；汽包；水位偏差；治理 1、概況：浙江國(guó)華浙能發(fā)電有限公司一期建設(shè)工程4×600MW國(guó)產(chǎn)亞臨界燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組的鍋爐設(shè)備采用上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的亞臨界參數(shù)、控制循環(huán)、四角切向燃燒、一次中間再熱、單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、半露天布置、全鋼構(gòu)架的型汽包爐，鍋爐型號(hào)為SG2028/17.5-M908，系引進(jìn)美國(guó)

2、CE公司燃燒技術(shù)產(chǎn)品。鍋爐汽包內(nèi)徑為1743mm，外徑2149mm，沿筒身長(zhǎng)度方向布置6根大直徑下降管，爐水由匯合集箱匯合后，分別接至布置于爐前的三臺(tái)低壓頭循環(huán)泵。每臺(tái)循環(huán)泵有二只出口閥，再由出口閥通過(guò)6根連接管引入水冷壁下部環(huán)形集箱，在環(huán)形集箱內(nèi)水冷壁入口處均裝有節(jié)流圈。汽包水位測(cè)量系統(tǒng)配置5套低置差壓液位計(jì)、2套云母水位計(jì)和1套全量程電接點(diǎn)液位計(jì)，其中汽包左側(cè)布置3套低置差壓液位計(jì)和1套云母水位計(jì)，汽包右側(cè)布置2套低置差壓液位計(jì)、1套云母水位計(jì)和1套全量程電接點(diǎn)液位計(jì)。汽包正常水位在汽包中心線以下220 mm，其高低水位、高低報(bào)警水位及高低跳閘水位限定值如下表：序號(hào)狀態(tài)單 位限 定 數(shù) 值

3、1正常水位mm汽包中心線以下-2202正常水位范圍：高低mm正常水位線±503高水位報(bào)警mm正常水位線+1204低水位報(bào)警mm正常水位線-1705高水位跳閘mm正常水位線+2506低水位跳閘mm正常水位線-300保持鍋爐汽包水位在正常范圍內(nèi)是鍋爐運(yùn)行的一項(xiàng)重要的安全性指標(biāo)。由于負(fù)荷、燃燒工況及給水流量的變化，汽包水位會(huì)經(jīng)常變化。眾所周知，水位過(guò)高或急劇波動(dòng)會(huì)引起蒸汽品質(zhì)惡化和帶水，造成受熱面結(jié)鹽，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致汽輪機(jī)水沖擊振動(dòng)、葉片損壞；水位過(guò)低會(huì)引起排污失效，爐內(nèi)加藥進(jìn)入蒸汽，甚至引起下降管帶汽，影響爐水循環(huán)工況，造成爐管大面積爆破。由于汽包水位測(cè)量和控制問(wèn)題而造成的上述惡性事故的情

4、況時(shí)有發(fā)生，嚴(yán)重影響火電廠運(yùn)行的安全性。#1鍋爐汽包水位存在偏差，在進(jìn)行汽包水位試驗(yàn)時(shí)，水位計(jì)最大偏差為193mm，最小為71mm，不符合防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項(xiàng)要求第8.5條中“按規(guī)程要求對(duì)汽包水位計(jì)進(jìn)行零位校驗(yàn)。當(dāng)各水位計(jì)偏差大于30mm時(shí)，就立即匯報(bào)，并查明原因 .”的相關(guān)規(guī)定。2、汽包水位偏差影響因素分析：2.1 汽包水位測(cè)量原理誤差的影響。各種汽包水位計(jì)測(cè)量原理不同，存在著設(shè)計(jì)原理缺陷引起的誤差和安裝不規(guī)范引起的誤差。2.1.1 差壓式鍋爐汽包水位計(jì)的原理和誤差 差壓式水位計(jì)是通過(guò)把水位高度的變化轉(zhuǎn)換成差壓的變化來(lái)測(cè)量水位的，因此，其測(cè)量?jī)x表就是差壓計(jì)。差壓式水位計(jì)準(zhǔn)確測(cè)量汽包

5、水位的關(guān)鍵是水位與差壓之間的準(zhǔn)確轉(zhuǎn)換，這種轉(zhuǎn)換是通過(guò)平衡容器形成參比水柱來(lái)實(shí)現(xiàn)的。目前，國(guó)內(nèi)外最常用的是通過(guò)單室平衡容器下的參比水柱形成差壓來(lái)測(cè)量汽包水位，如圖1所示。正負(fù)壓管輸出的壓差值P按下式計(jì)算： (1)或改寫成 (2)式中：參比水柱(P+側(cè)水柱)的密度汽包內(nèi)飽和水密度汽包內(nèi)飽和蒸汽密度 H汽包內(nèi)實(shí)際水位圖1 水位-差壓轉(zhuǎn)換原理圖圖2 汽包壓力和密度差的關(guān)系根據(jù)公式（1）和（2）以及圖2可以看出,汽包水位與差壓之間不是一個(gè)單變量函數(shù)關(guān)系，更不是一個(gè)線性函數(shù)關(guān)系；飽和水密度和飽和蒸汽密度的變化將影響測(cè)量結(jié)果，而飽和水密度和飽和蒸汽密度與汽包壓力有如圖2所示的函數(shù)關(guān)系。因此，汽包壓力的變化將

6、影響差壓水位計(jì)的測(cè)量結(jié)果。此外，參比水柱溫度變化同樣也會(huì)影響差壓水位計(jì)的測(cè)量結(jié)果。以L=600mm為例，計(jì)算表明：（1）壓力愈低，差壓信號(hào)的相對(duì)誤差愈大。以工作壓力P=17MPa為基準(zhǔn)，并假定為40時(shí)的密度值，汽包水位在H =300mm處，則當(dāng)工作壓力P=11MPa時(shí)，誤差為-4.1%；當(dāng)P=5MPa時(shí)，誤差為-9.17%；當(dāng)P=3Mpa時(shí)，誤差達(dá)到-12.4%。（2）根據(jù)某電廠條件下的計(jì)算，參比水柱平均溫度對(duì)水位測(cè)量的影響如下表所示。參比水柱平均溫度對(duì)水位測(cè)量的影響表(40為基準(zhǔn))溫度（）406080100120130140160影響值(mm)-9.633.262.391.410812516

7、2從表可知，如果參比水柱的設(shè)定溫度值為40，當(dāng)其達(dá)到80時(shí)，其水位測(cè)量附加正誤差33.2mm；當(dāng)參比水柱溫度達(dá)到130時(shí)，其水位測(cè)量附加正誤差高達(dá)108mm。由此可見(jiàn)，汽包壓力和參比水柱溫度對(duì)差壓信號(hào)的相對(duì)誤差的影響都是不可忽略的。為了得到汽包飽和蒸汽和水的密度，在DCS中引用了汽包壓力進(jìn)行計(jì)算。汽包水位測(cè)量經(jīng)汽包壓力校正后，測(cè)量精確度已得到提高，但是，上述補(bǔ)償計(jì)算的前提是假定正壓側(cè)參比水住溫度恒定，而實(shí)際上由于上部受飽和蒸汽凝結(jié)水的加熱，參比水柱溫度總是高于室溫。汽包壓力愈高，飽和蒸汽凝結(jié)水溫度愈高，參比水柱平均溫度也愈高。為了消除汽包壓力對(duì)參比水柱溫度的影響，一般可將平衡容器后參比水柱引出

8、管先水平延長(zhǎng)一段后再垂直向下接至差壓變送器，這樣參比水柱溫度就不再受汽包壓力影響了。但是，參比水柱溫度仍然受環(huán)境溫度或其它不恰當(dāng)措施的影響而仍會(huì)對(duì)差壓測(cè)量產(chǎn)生一定的誤差。為了進(jìn)一步提高汽包水位測(cè)量的精確度，也有采用裝設(shè)表面式熱電阻溫度計(jì)測(cè)量和計(jì)算平均參比水柱溫度進(jìn)行自動(dòng)校正水位誤差的系統(tǒng)。由于系統(tǒng)復(fù)雜，可靠性差，且溫度取樣點(diǎn)缺乏代表性，因此，采用的很少，且效果不佳。2.1.2 云母水位計(jì)的原理和誤差云母水位計(jì)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，顯示直觀，如圖3所示，它可以做成僅僅在就地顯示的云母水位計(jì)（包括便于觀察的雙色水位計(jì)），采用工業(yè)電視進(jìn)行遠(yuǎn)傳。其測(cè)量原理為聯(lián)通管式測(cè)量原理。圖3 聯(lián)通管式水位計(jì)原理圖聯(lián)通管式水位

9、計(jì)是利用水位計(jì)中的水柱與汽包中的水柱在聯(lián)通管處有相等的靜壓力，從而可以用水位計(jì)中的水柱高度來(lái)間接反映汽包中的水位，因此，也稱為重力式水位計(jì)，其水位稱為重力水位。聯(lián)通管式水位計(jì)的顯示水柱高度H可按下式計(jì)算：(3)式中 H汽包實(shí)際水位高度 H水位計(jì)的顯示值汽包內(nèi)飽和蒸汽密度汽包內(nèi)飽和水密度水位計(jì)測(cè)量管內(nèi)水柱的平均密度由于水位計(jì)管內(nèi)的水柱溫度總是低于汽包內(nèi)飽和水的溫度，因此，總是大于，水位計(jì)中的顯示值總是低于汽包內(nèi)實(shí)際水位高度，它的示值偏差：(4)由（4）式可以看出，水位測(cè)量偏差與水位計(jì)管內(nèi)水柱溫度、汽包工作壓力以及汽包內(nèi)的實(shí)際水位等多種因素有關(guān)。(a) 影響汽包水位計(jì)管內(nèi)水柱溫度變化的因素汽包水位

10、計(jì)管內(nèi)水柱平均溫度與下列因素有關(guān)：1）汽包壓力 隨著汽包壓力的增加，相應(yīng)飽和溫度升高，冷卻效應(yīng)加劇，水柱平均溫度與飽和溫度的差值增大。汽包壓力在額定工況下、汽包水位處于正常水位時(shí)，聯(lián)通管式水位計(jì)的平均溫度低于飽和溫度的數(shù)值一般為：7080以上。2）汽包水位 高水位時(shí)，由于水位計(jì)中水柱高度增加，散熱損失增加，同時(shí)汽柱高度減少，蒸汽凝結(jié)量減少，因此，水柱的平均溫度較正常水位時(shí)低，與飽和溫度的差值增大；反之，低水位時(shí)，差值減少。據(jù)有資料介紹，水位變化±50mm時(shí)平均水溫較正常水位時(shí)約有1624的變化。3）汽包壓力的變動(dòng)速度 由于水位計(jì)有熱慣性，所以水位計(jì)水側(cè)平均溫度變化滯后于汽包壓力變化，

11、滯后于汽包內(nèi)飽和水溫的變化，造成動(dòng)態(tài)過(guò)程中產(chǎn)生偏差，表現(xiàn)在鍋爐啟動(dòng)升爐過(guò)程中，水位計(jì)水側(cè)平均溫度竟低于飽和溫度達(dá)120。4）表體結(jié)構(gòu)、環(huán)境溫度、風(fēng)向等這些因素影響水位計(jì)散熱條件，從而影響到水位計(jì)的溫度。綜上所述，由于水位計(jì)管內(nèi)水柱平均溫度受諸多因素影響而變化，致使水位測(cè)量產(chǎn)生較大的、且變化十分復(fù)雜的偏差。與飽和溫度差愈大，則偏差愈大，水位計(jì)顯示值愈低于實(shí)際水位值。（b）汽包工作壓力對(duì)水位計(jì)顯示值的影響汽包工作壓力變化時(shí)，除了導(dǎo)致水位計(jì)管內(nèi)水柱溫度變化，即變化而影響水位計(jì)水位顯示值外，還會(huì)引起，的變化而使測(cè)量產(chǎn)生偏差。當(dāng)汽包內(nèi)實(shí)際水位H值一定時(shí)，壓力愈高，H值愈大；壓力愈低，H值愈小。如果汽包正

12、常水位設(shè)計(jì)在H=300mm，而且運(yùn)行時(shí)實(shí)際水位恰好在正常水位線上，則水位計(jì)的示值偏差：在壓力P=4.0Mpa時(shí)，H=-59.6mm；在壓力P=10Mpa時(shí)，H=-97.0mm；在壓力P=14Mpa時(shí)，H=-122.3mm；在壓力P=16Mpa時(shí)，H=-136.9mm?？梢?jiàn)每升高1Mpa時(shí)，一般聯(lián)通管式水位計(jì)的示值偏差的變化平均為-6.5mm左右。（c）汽包內(nèi)實(shí)際水位高度對(duì)水位計(jì)顯示值的影響當(dāng)汽包工作壓力為一定值時(shí)，汽包內(nèi)的實(shí)際水位也會(huì)對(duì)水位測(cè)量產(chǎn)生偏差，由公式(4)不難看出，偏差H與實(shí)際水位H成正比，H值愈大，H值愈大；H值愈小，H值也愈小。根據(jù)上海鍋爐廠提供的資料，對(duì)于亞監(jiān)界鍋爐(18.41

13、9.6MPa)在額定壓力下，汽包水位計(jì)的零水位要比汽包內(nèi)實(shí)際正常水位低150mm，也就是說(shuō)，當(dāng)H300mm時(shí)，H-150mm；當(dāng)H0mm時(shí)，近似偏差H0mm；但是,當(dāng)H600mm時(shí)，近似偏差高達(dá)H-300mm。如果將水位計(jì)下移150mm，雖然在正常水位處偏差消除了，但當(dāng)高水位和低水位時(shí)，誤差仍將很大。綜上可見(jiàn)，上述的基于聯(lián)通管式原理的汽包水位計(jì)顯示的水柱值不僅低于鍋爐汽包內(nèi)的實(shí)際水位，而且受汽包內(nèi)的壓力、水位、壓力變化速率以及水位計(jì)環(huán)境條件等諸多因素影響，水位計(jì)顯示值和汽包內(nèi)實(shí)際水位間不是一個(gè)確定的、一一對(duì)應(yīng)的關(guān)系。因此，即使我們按額定工況將水位計(jì)下移而使汽包正常水位時(shí)，水位計(jì)恰好在零水位附近

14、，但是當(dāng)工況變化時(shí)，仍將產(chǎn)生不可忽略的偏差。2.1.3 電接點(diǎn)水位計(jì)的原理和誤差電接點(diǎn)水位計(jì)測(cè)量的基本原理也是連通器原理，由于汽水導(dǎo)電率的差別，因此可以采用電接點(diǎn)電極來(lái)進(jìn)行水位測(cè)量。我廠電接點(diǎn)水位計(jì)正壓側(cè)取樣點(diǎn)為飽和蒸汽取樣處，因此取樣點(diǎn)壓力低于汽包壓力，無(wú)法準(zhǔn)確測(cè)量汽包水位。另外我廠電接點(diǎn)水位計(jì)電極經(jīng)常泄漏，故障率很高，因此自投產(chǎn)以來(lái)基本沒(méi)有投運(yùn)。2.2汽包實(shí)際水位偏差的影響。汽包實(shí)際水位偏差，表現(xiàn)在汽包左右兩側(cè)水位的偏差，主要由于爐膛燃燒和汽水循環(huán)系統(tǒng)不平衡引起。2.2.1 鍋爐燃燒工況的影響鍋爐燃燒工況對(duì)汽包實(shí)際水位偏差的影響，主要表現(xiàn)在爐膛內(nèi)火焰中心偏移、火焰中心高度變化引起的兩側(cè)水冷

15、壁吸熱不均衡，或爐膛出口兩側(cè)煙溫偏差引起的兩側(cè)再熱器、過(guò)熱器吸熱不均衡，從而導(dǎo)致的兩側(cè)汽包實(shí)際水位偏差?？赡艽嬖诘闹饕绊懸蛩赜校海?）爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)影響。由于一、二次風(fēng)不均衡或氣流剛性影響，導(dǎo)致?tīng)t膛四角切圓燃燒偏移，水冷壁局部結(jié)焦等。（2）磨煤機(jī)組影響。由于磨煤機(jī)組變化導(dǎo)致的爐內(nèi)火焰中心高度變化，或單臺(tái)磨煤機(jī)的四角一次風(fēng)流量偏差導(dǎo)致的火焰中心偏移，水冷壁局部結(jié)焦等。（3）爐膛水冷壁結(jié)焦影響。由于爐膛水冷壁局部結(jié)焦，導(dǎo)致兩側(cè)水冷壁吸熱不均。（4）吹灰方式影響。由于吹灰器同側(cè)對(duì)吹后，水冷壁焦塊脫落瞬間導(dǎo)致的兩側(cè)水冷壁吸熱不均。（5）燃燒器擺角影響。由于可能存在的四角燃燒器擺角不同步，導(dǎo)致?tīng)t膛火焰

16、中心偏移。（6）二次風(fēng)門調(diào)整影響。主要體現(xiàn)在可能存在的二次風(fēng)不均衡或氣流剛性的影響所導(dǎo)致的四角切圓不符合設(shè)計(jì)要求，或OFA調(diào)節(jié)不均所導(dǎo)致的兩側(cè)煙溫偏差不符合設(shè)計(jì)要求。2.2.2 鍋爐汽水循環(huán)系統(tǒng)不平衡的影響。（1）爐水泵出力差異。（2）水冷壁流量分配不均。（3）汽包汽水分離裝置結(jié)垢，汽水分離不均勻。（1） 鍋爐給水分配不均。3、汽包水位偏差原因分析：3.1 測(cè)量誤差導(dǎo)致的汽包水位偏差：1鍋爐鍋爐汽包水位計(jì)實(shí)際運(yùn)行工況表明，同側(cè)各類汽包水位計(jì)存在的偏差，即為測(cè)量誤差導(dǎo)致的汽包水位偏差：1）左側(cè)三個(gè)差壓水位計(jì)（10HAG13CL101、10HAG15CL101、10HAG17CL101）之間偏差較

17、大，其中10HAG15CL101、10HAG13CL101間偏差基本維持在在20-50mm，10HAG13CL101、10HAG17CL101間偏差略小 。2） 同側(cè)差壓水位計(jì)與汽包云母水位計(jì)之間存在偏差。由于測(cè)量原理的差異，隨鍋爐負(fù)荷工況變化，汽包內(nèi)飽和蒸汽壓力、溫度變化，差壓水位計(jì)與云母水位計(jì)之間偏差相應(yīng)變化。3.2 鍋爐燃燒工況變化導(dǎo)致的汽包實(shí)際水位偏差：在不同的運(yùn)行氧量、負(fù)荷、燃燒器擺角、不同燃燒器投運(yùn)層數(shù)方式下，利用爐膛水冷壁四周觀察孔或吹灰孔，采用專用的熱流測(cè)量裝置，測(cè)量四周水冷壁的熱流分布，同時(shí)監(jiān)測(cè)鍋爐尾部左右側(cè)煙道氧量、飛灰含碳量和記錄運(yùn)行相關(guān)參數(shù)，從而獲得1鍋爐燃燒工況變化與

18、汽包水位偏差的關(guān)系。具體如下：1）燃燒器擺角試驗(yàn)表明，正常運(yùn)行時(shí)爐膛燃燒火焰中心居中度良好，略有偏左側(cè)墻#1角跡象，但不嚴(yán)重（與水位B側(cè)略偏高相符），擺動(dòng)角度考察時(shí)，#1角下擺和#2角上擺影響最明顯，表明擺動(dòng)此角度對(duì)爐內(nèi)燃燒影響較大，最大偏差大于100mm，其他擺角水位也有明顯變化，但影響幅度較小。兩種磨煤機(jī)組合的吻合度較好，有明顯的重復(fù)性。2）貼壁煙氣成分分析表明，貼壁處氧量多數(shù)情況低于0.5%，而CO含量大于3000ppm，有明顯的氣流貼壁現(xiàn)象。3）燃燒器擋板試驗(yàn)表明，OFA、FF、EF開(kāi)度不宜太小，在35%開(kāi)度情況下水位偏差，汽溫偏差、煙氣溫度偏差加大。而在#1、#3角75%和#2、#4

19、角35%和#1、#2角75%和#3、#4角35%情況下，效果最合適：兩側(cè)氧量、煙氣溫度和蒸汽壁溫偏差均較小，水位偏差也較小，此試驗(yàn)也部分表明切圓略偏向于左側(cè)墻。擋板開(kāi)度試驗(yàn)表明：OF、FF風(fēng)門關(guān)小與BC層風(fēng)門擋板開(kāi)大有相似的效果，兩者均可以達(dá)到加強(qiáng)爐內(nèi)氣流的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度的目的，隨著旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度的增加，總體表現(xiàn)為整體汽溫降低、各級(jí)受熱面汽溫和煙氣溫度偏差有加大趨勢(shì)。4）運(yùn)行觀察和吹灰試驗(yàn)表明，發(fā)現(xiàn)爐膛區(qū)域的吹灰對(duì)水位的影響較大，最大時(shí)兩側(cè)水位偏差接近100mm，主要原因可能是爐膛區(qū)域吹灰對(duì)局部的煤粉燃燒和水冷壁換熱產(chǎn)生不可忽略的影響。Ø 燃燒器區(qū)域（22M和36M標(biāo)高）處的吹灰影響明顯，特別是

20、22M標(biāo)高處影響最大（7、2；9、10；17、18短吹）（1、2長(zhǎng)吹），兩側(cè)水位偏差最大影響達(dá)到了80mm，吹灰后汽包水位很快恢復(fù)到正常值。Ø 非燃燒器區(qū)域（39M、42M、46M標(biāo)高）的吹灰影響較小，兩側(cè)水位偏差的波動(dòng)范圍不超過(guò)50mm，正對(duì)吹方式和斜對(duì)吹方式差別不大,斜對(duì)吹方式稍優(yōu)。Ø 通過(guò)改變吹灰程控試驗(yàn)可看出，當(dāng)爐膛比較干凈時(shí)，吹灰器吹灰對(duì)汽包水位的影響較小，兩側(cè)偏差一般均小于50mm，表明吹灰時(shí)偶現(xiàn)水位偏大，不一定是吹灰導(dǎo)致燃燒不穩(wěn)，更可能是因?yàn)榇祷視r(shí)產(chǎn)生的其他副作用導(dǎo)致的結(jié)果。5）爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)表明：Ø 一次風(fēng)煤粉管均勻性測(cè)定#1鍋爐同一臺(tái)磨煤機(jī)四

21、根煤粉管內(nèi)的風(fēng)速可以通過(guò)調(diào)節(jié)每根煤粉管上的節(jié)流圈調(diào)整均勻性。從一次風(fēng)風(fēng)速測(cè)量情況看，D、E、F磨在第一次測(cè)量不均勻，3、4角流量偏低，通過(guò)鍋爐水冷壁結(jié)焦情況檢查，發(fā)現(xiàn)DEF磨煤機(jī)3角噴口附近靠側(cè)墻附近水冷壁存在結(jié)焦現(xiàn)象，基本驗(yàn)證此點(diǎn)。經(jīng)過(guò)對(duì)節(jié)流圈調(diào)節(jié)，D3開(kāi)7圈、E4開(kāi)6圈、F3開(kāi)4圈，除F磨#3管風(fēng)速略高、#4管風(fēng)速略低外，各臺(tái)磨結(jié)果在5的允許誤差范圍內(nèi)。下表是一次風(fēng)配平后煤粉管風(fēng)速測(cè)量值。一次風(fēng)測(cè)試單位1234平均A磨煤粉管速度m/s18.717.819.218.918.7偏差%0.3-4.53.01.3-B磨煤粉管速度m/s22.822.522.923.222.8偏差%-0.4-1.40

22、.21.6-C磨煤粉管速度m/s22.924.023.922.623.3偏差%-1.93.02.2-3.2-D磨煤粉管速度m/s24.125.023.223.524.0偏差%0.74.3-3.3-1.8-E磨煤粉管速度m/s26.426.726.526.426.5偏差%-0.30.50.1-0.3-F磨煤粉管速度m/s22.523.824.521.623.1偏差%-2.62.96.2-6.4-風(fēng)速偏差分布如下圖：Ø 燃燒器擺角、安裝位置及小風(fēng)門檢查經(jīng)測(cè)量，水平位時(shí)，燃燒器擺角測(cè)量偏差在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，下擺到底時(shí)，除#4角FF層偏差較大，需要調(diào)整外，燃燒器擺角測(cè)量偏差在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，燃燒器擺

23、角角度基本正常。燃燒器左右側(cè)安裝位置較好，誤差均在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)。小風(fēng)門除#3、#4角各有兩個(gè)小風(fēng)門有故障外，其余均正常。Ø 一、二次風(fēng)流量測(cè)量裝置改造及流量標(biāo)定，提高一二次風(fēng)流量調(diào)整的準(zhǔn)確性。3.3 鍋爐汽水循環(huán)系統(tǒng)不平衡導(dǎo)致的兩側(cè)汽包水位偏差：1鍋爐爐水冷態(tài)強(qiáng)制循環(huán)過(guò)程中，B泵運(yùn)行時(shí)，兩側(cè)汽包水位偏差約50mm左右，A、B、C三泵運(yùn)行時(shí)，兩側(cè)汽包水位偏差約為20mm左右。說(shuō)明1鍋爐確實(shí)存在因汽水循環(huán)系統(tǒng)不平衡所導(dǎo)致的兩側(cè)汽包水位偏差。綜上所述，導(dǎo)致#1爐汽包水位偏差的主要原因?yàn)椋?）各類水位計(jì)測(cè)量偏差影響。左側(cè)差壓水位計(jì)、云母水位計(jì)間偏差在2050mm左右。2）1鍋爐D3、E4、F3

24、一次風(fēng)流量偏低，氣流剛性偏弱，導(dǎo)致3角靠右側(cè)水冷壁局部結(jié)焦。當(dāng)爐膛吹灰或某種不確定因素導(dǎo)致局部掉焦影響到爐膛燃燒穩(wěn)定，從而使水位發(fā)生明顯變化。從水位變化和壁溫變化對(duì)比可看出，水位的影響與壁溫的變化不同步，證明水位的影響可能是由結(jié)焦導(dǎo)致燃燒不穩(wěn)和局部換熱條件有較大變化導(dǎo)致。3）汽水循環(huán)不均衡。 鍋爐冷態(tài)爐水泵三臺(tái)運(yùn)行時(shí)，兩側(cè)汽包水位偏差約為20mm左右。4、治理措施：1）消除水位測(cè)量誤差，提高水位測(cè)量準(zhǔn)確性：Ø 拆除原水位計(jì)，安裝如下七臺(tái)水位計(jì)：三臺(tái)DNZ-20汽包水位內(nèi)裝平衡容器（保留2臺(tái)外置平衡容器但不參與調(diào)節(jié)/保護(hù)和顯示）；一臺(tái)GJT2000-AY19高精度取樣電極傳感器；一臺(tái)GJT2000-MY30滿量程高精度取樣電極傳感器；兩臺(tái)WDP-1270-700-20汽包水位低偏差云母水位計(jì)。安裝滿量程高精度取樣電極傳感器時(shí)，汽側(cè)極高取樣取自