支架預(yù)壓計(jì)算書

1、26m現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁滿堂支架預(yù)壓計(jì)算書一、相關(guān)參數(shù)選擇1、新澆鋼筋混凝土容重：26KN/m3;2、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載：使用大于 0.8m3的容器傾倒時(shí)取值為6。0Kpa；3、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2。0Kpa；二、荷載計(jì)算1、混凝土重量26m現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁混凝土總方量為 263m3,則每延米混凝土數(shù)量為：263m3 + 26.16m=10。05m3混凝土重量：10.05* 26=261。39KN2、模板重量外部外模展開面積為476。112 1tf，竹膠板體積為：186.6m3,模板重量為:57.13KN內(nèi)部模板采用1.5cm厚竹膠板，容重為8KN/m3,內(nèi)膜展開面積為：392.83*體

2、積為5。89m3,則內(nèi)膜重量為5.89*8=47.13KN ;模板合計(jì)重量為104。26KN3、施工人員、機(jī)械運(yùn)輸、堆放荷載按 1.0Kpa 取值，則重量為：1*15。5=16KN/m.4、傾倒混凝土?xí)r沖擊荷載按6.0KPa取值，則重量為：6*16=96KN/m.5、振搗混凝土荷載按 2.0KPa 取值，WJ重量為 2*16=32KN/m.6、荷載組成N=1 o 2 （混凝土重量+模板重量）+1.4 （施工人員機(jī)具+傾倒混凝土 +振搗混凝土)=1。2*(261.39+104.26) +1。4* (16+96+32) =640。39KN/m預(yù)壓重量按滿堂支架在箱梁施工過(guò)程中最不利狀況進(jìn)行考慮，其

3、箱梁澆筑過(guò) 程的荷載如下表:26m現(xiàn)澆箱梁澆筑過(guò)程中荷載重量估算表表1-1項(xiàng)次混凝土鋼筋、鋼絞線模板（竹膠板）模板（方木）施工附加荷載合計(jì)單位重量（T）重量（T）重量（T）重量（T）重量（T）重量（T）1644.35118.995122。 795.4697.3988.89（一）模板重量（竹膠板）計(jì)算方法：箱梁內(nèi)外模板面積*磨板厚度*竹膠板密度 =4722。7 m2*0.02m*1。3T/m3=122.79T。（二）模板重量（方木）計(jì)算方法：（1）側(cè)模方木用量梁板外側(cè)用量 （m）=梁板長(zhǎng)度/ （0。5m/處）*方木長(zhǎng)度=26.6*2/0。5 * 3+26。6* 6=266m 2）梁板內(nèi)側(cè)用量梁板

4、內(nèi)側(cè)用量（m）=21.3 * 26.6/0 。 5+26.6*21.3/0.5=2262。 06m3）方木重量方木長(zhǎng)度* 方木截面面積 * 密度=2528.06* （0.06*0.08 ） *0.45T/m 3=5。46T。箱梁內(nèi)外模板面積*磨板厚度*竹膠板密度=4722。7 m2*0。02m* 1。3T/m3=122.79T.。（三）施工附加荷載施工荷載按照1.5KN/nf計(jì)算、混凝土傾倒、振搗荷載按照2KN/m2,兩項(xiàng)何在共計(jì)（10.25*26.6*3 。 5/9.8 ） =97.3T4、預(yù)壓荷載（梁體重量+模板重量+施工附加荷載）X 1.1=1087.78T。 二、荷載預(yù)壓工藝滿堂支架拼

5、裝完成后，首先根據(jù)計(jì)算書中提供的理論撓度值進(jìn)行預(yù)拱度調(diào)整.調(diào)整工字鋼下面支撐的可調(diào)撐桿。模板預(yù)拱度調(diào)整完成后即可進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn)。荷載采用水泥碎預(yù)制件預(yù)壓方法，通過(guò)先底板，再腹板，最后堆載頂板和翼板的順序進(jìn)行，總荷載量控制在26m跨箱梁1087.78T,加載施工最大荷載1078.78T時(shí) 進(jìn)行觀測(cè)，在加預(yù)壓之前測(cè)出各測(cè)量控制點(diǎn)標(biāo)高， 測(cè)量控制點(diǎn)按順橋向模板分節(jié) 位置布設(shè)（26m箱梁分9個(gè)橫斷面，每個(gè)橫斷面布置5個(gè)點(diǎn)）具體見后文觀測(cè)點(diǎn) 布置。卸砂袋采用25t汽車吊卸。卸完成后，要再次復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高,以便得 出支架和地基的彈性變形量（等于卸砂袋后標(biāo)高減去持荷后所測(cè)標(biāo)高） ，用總沉 降量（即支架持荷后

6、穩(wěn)定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形 （即 塑性變形）量。預(yù)壓完成后要根據(jù)預(yù)壓成果通過(guò)可調(diào)頂托調(diào)整支架的標(biāo)高。預(yù)壓卸載時(shí)間以支架地基沉降變形穩(wěn)定為原則，即最后兩次沉落觀測(cè)平均之 差不大于2mnW,即可卸載.1、加載順序滿堂支架模擬箱梁施工過(guò)程加載與卸荷的順序見“箱梁施工”預(yù)壓一卸載試驗(yàn)流程圖”箱梁施工“預(yù)壓一卸載”試驗(yàn)流程圖第一步：預(yù)壓前準(zhǔn)備工作預(yù)壓前的準(zhǔn)備工作：、支架的底模、側(cè)模初始狀態(tài)的設(shè)定（先按箱梁相應(yīng)斷面的設(shè)計(jì)標(biāo)高暫定）、場(chǎng)地平整硬化，預(yù)壓材料過(guò)磅裝袋，堆放等工作.、場(chǎng)地照明設(shè)備的安裝。、人員組織、機(jī)械設(shè)備與測(cè)量?jī)x器的配備（需要水平儀 2部，經(jīng)緯儀1 部） 。、觀測(cè)點(diǎn)的設(shè)

7、置為避免在砼施工時(shí)， 支架不均勻下沉, 消除支架和地基的塑性變形, 準(zhǔn)確測(cè)出支架和地基的彈性變形量, 為預(yù)留模板拱度提供依據(jù)，保證施工安全、提高現(xiàn)澆梁質(zhì)量 .2、加載過(guò)程26 米梁設(shè)置五個(gè)點(diǎn)，分別為翼緣板兩個(gè)點(diǎn)，腹板兩個(gè)點(diǎn)，底板一個(gè)點(diǎn)既線路中線位置。預(yù)壓加載按最大施工荷載的110加載，連續(xù)3 天 24 小時(shí)內(nèi)沉落觀測(cè)平均之差不大于 1。 5mm 時(shí)，即可卸載，具體操作步驟 :第一步： 初始狀態(tài)的觀測(cè)： 在完成觀測(cè)點(diǎn)的布設(shè)后進(jìn)行各觀測(cè)點(diǎn)初始讀數(shù)的觀測(cè)，并做好記錄。第二步：加載至（110）“狀態(tài)一 ”的加載模式是加載配重至施工最大荷載的110%， 加載后 6h 進(jìn)行觀測(cè)，并每6小時(shí)觀測(cè)記錄一次，持

8、續(xù)3天，每24小時(shí)內(nèi)沉降值不大于1.5mm。加 載過(guò)程中如發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)立即停止加載，查找原因處理后在進(jìn)行.第三步：卸載卸載觀測(cè)是 “加載預(yù)壓 ” 的重要一環(huán)， 通過(guò)各級(jí)荷載的卸載觀測(cè)可推算出滿堂支架在各級(jí)荷載作用下的彈性變形量與殘余變形量， 卸載觀測(cè)過(guò)程與加載觀測(cè)過(guò)程相反，其過(guò)程如下：加載狀態(tài)110%至初始狀態(tài)卸載時(shí)每完成一級(jí)卸載均待觀察完成、做好記錄再卸下一級(jí)荷載。預(yù)壓卸載順序具體示意見碗扣式滿堂支架現(xiàn)澆箱梁預(yù)壓卸載示意圖 。第四步：預(yù)壓過(guò)程的總結(jié)， “預(yù)壓 卸載報(bào)告 ”的編寫對(duì)滿堂支架在使用過(guò)程中的安全性、可靠性進(jìn)行評(píng)估，對(duì)各觀測(cè)斷面的觀測(cè) 點(diǎn)在各施工階段的殘余變形、彈性變形量的計(jì)算，對(duì)支撐

9、點(diǎn)、跨中抬高值的確定， 對(duì)局部剛度不足的部位提出加固方案。三、滿堂支架底模預(yù)拱度設(shè)置與調(diào)整(1)、梁底模板設(shè)置預(yù)拱的計(jì)算：保證線路在運(yùn)營(yíng)狀態(tài)下平順，即梁體上下結(jié)構(gòu)表面坡度與設(shè)計(jì)坡度一致。梁 底模板跨中設(shè)置的拱度值如下表：跨中拱度值表1-2計(jì)算項(xiàng)目名稱符號(hào)計(jì)算方法及公式計(jì)算值單位一、支架卸后由上部構(gòu)造自 重及活載一半產(chǎn)生的豎向撓 度&1a=孫1+ a22。 361688132mm1、均布荷載產(chǎn)生的撓度a-1fmax=5qL4/ (384*E * I)1.95071105mm1、構(gòu)造物自重荷載產(chǎn)生的 均布荷載qq= ( b*h b1 * h1)*0.00002556。 8449N/mm2、慣性矩i

10、I= (bh3 b1h13)/127.24037E+114mm42、集中荷載產(chǎn)生的撓度a2fmax=pL3/ (48*E*I)0。 410977082mm1、集中荷載pP=120000120000N2、慣性矩iI=(bh3-b1h13)/127。 24037E+114mm4二、支架在荷載作用下的彈 性壓縮也&=? * L/E1.324332624mm三、支架在荷載作用下的非 彈性壓縮83S 3=2k+3k2+2k3+2.5k44mm四、支架底在荷載作用下的 非彈性沉陷648mm五、由硅收縮、溫度變化引 起的撓度S 52mm六、預(yù)拱度SS =S1 + S 2+S 3+S 4+S 517.68mm

11、預(yù)拱度值設(shè)置:次=4 晉X * ( Lx) /L2根據(jù)計(jì)算所得，支架預(yù)拱度設(shè)置為17.68mm。預(yù)拱度值設(shè)置表13預(yù)拱度值設(shè)置YY=4* S*X*(L-X) /L2L序號(hào)YxSL12。 700012521117。 6860207625。1625.176514071217.6860207625。1637。 429504651317。 6860207625.1649.458984261417.6860207625。16511.2649529517。 6860207625。16612。 84741057617.6860207625。16714。 20635727717。 6860207625。16815.341793817.68