化工原理復(fù)習(xí)資料

一填空在傳熱實(shí)驗(yàn)中用飽和水蒸汽加熱空氣，總傳熱系數(shù)K接近于空氣側(cè)的對流傳熱系數(shù)，而壁溫接近于飽和水蒸汽側(cè)流體的溫度值。熱傳導(dǎo)的基本定律是傅立葉定律。間壁換熱器中總傳熱系數(shù)K的數(shù)值接近于熱阻大(大、小)一側(cè)的值。間壁換熱器管壁溫度t成近于值大(大、小)一側(cè)的流體溫度。、T多層等厚平壁構(gòu)成的導(dǎo)熱壁面中，所用材料的導(dǎo)熱系數(shù)愈小，則該壁面的熱阻愈大(大、小)，其兩側(cè)的溫差愈大(大、小)。由多層等厚平壁構(gòu)成的導(dǎo)熱壁面中，所用材料的導(dǎo)熱系數(shù)愈大，則該壁面的熱阻愈TOC\o"1-5"\h\z小，其兩側(cè)的溫差愈小。在無相變的對流傳熱過程中，熱阻主要集中在滯離層內(nèi)(或熱邊界層內(nèi))，減少熱阻的最有效措施是提高流體湍動程度。消除列管式換熱器溫差應(yīng)力常用的方法有三種，即在殼體上加膨脹節(jié)、采用浮頭式或U管式結(jié)構(gòu)；翅片管換熱器安裝翅片的目的是增加面積，增強(qiáng)流體的湍動程度以提高傳熱系數(shù)。⑹厚度不同的三種材料構(gòu)成三層平壁，各層接觸良好，已知bi>b2>b3,導(dǎo)熱系數(shù)1<2<3,在穩(wěn)定傳熱過程中，各層的熱阻R>R2>R3,各層導(dǎo)熱速率Q=Q2=Q3。⑺物體輻射能力的大小與黑度成正比，還與溫度的四次方成正比。(8)寫出三種循環(huán)型蒸發(fā)器的名稱中央循環(huán)管式、懸筐式、外加熱式。⑼在大容積沸騰時液體沸騰曲線包括自然對流、泡核沸騰和膜狀沸騰三個階段。實(shí)際操作應(yīng)控制在泡核沸騰。在這一階段內(nèi)，傳熱系數(shù)隨著溫度差的增加而增加。傳熱的基本方式有傳導(dǎo)、對流和輻射三種。熱傳導(dǎo)的基本定律是傅立葉定律其表達(dá)式為dQ=-ds—。n水在管內(nèi)作湍流流動，若使流速提高到原來的2倍，則其對流傳熱系數(shù)約為原來的1.74倍；管徑改為原來的1/2而流量相同，則其對流傳熱系數(shù)約為原來的3.48倍。(設(shè)條件改變后仍在湍流范圍)導(dǎo)熱系數(shù)的單位為W/(mC)，對流傳熱系數(shù)的單位為W/(m2C)總傳熱系數(shù)的單位為,2W/(mC)。二、選擇1已知當(dāng)溫度為T時，耐火磚的輻射能力大于鋁板的輻射能力，則鋁的黑度—D—耐火磚的黑度。A大于B*C不能確定D小于2某一套管換熱器，管間用飽和水》露氣加熱管內(nèi)空氣(空氣在管內(nèi)作湍流流動),使空氣溫度由20C升至80C，現(xiàn)需空氣流量增加為原來的2倍，若要保持空氣進(jìn)出口溫度不變，則此時的傳熱溫差應(yīng)為原來的A倍。A1.149B1.74C2D不定3一定流量的液體在一25x2.5mm的直管內(nèi)作湍流流動，其對流傳熱系數(shù)i=1000W/n2-C-如流量與物性都不變，改用一19X2mm的直管，則其將變?yōu)镈。

A1259B1496C1585D16784對流傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)式中普蘭特準(zhǔn)數(shù)是表示C的準(zhǔn)數(shù)。B_在工程上可行。A對流傳熱B流動狀態(tài)C物性影響D自然對流影響5在蒸氣一空氣間壁換熱過程中，為強(qiáng)化傳熱，下列方案中的—A提高蒸氣流速B提高空氣流速C采用過熱蒸氣以提高蒸氣溫度D在蒸氣一側(cè)管壁加裝翅片，增加冷凝面積6在兩灰體間進(jìn)行輻射傳熱，兩灰體的溫度差為50C,現(xiàn)因某種原因，兩者的溫度各升高100C，則此時的輻射傳熱量與原來的輻射傳熱量相比，應(yīng)該—B_在工程上可行。A減小B增大C不變7在單效蒸發(fā)器中，將某水溶液從14%連續(xù)濃縮至30%,原料液沸點(diǎn)進(jìn)料，加熱蒸汽的溫度為96.2C，有效傳熱溫差為11.2C,二次蒸氣的溫度為75.4C,則溶液的沸點(diǎn)升高為DCoA11.2B20.8C85D9.68為蒸發(fā)某種粘度隨濃度和溫度變化較大的溶液，應(yīng)采用—B_流程。A并流加料B逆流加料C平流加料D雙效三體并流加料13熱氣體在套管換熱器中用冷水冷卻，內(nèi)管為25mm2.5mm鋼管，導(dǎo)熱系數(shù)45W/mKA并流加料B逆流加料C平流加料D雙效三體并流加料13熱氣體在套管換熱器中用冷水冷卻，內(nèi)管為25mm2.5mm鋼管，導(dǎo)熱系數(shù)45W/mK。冷水在管內(nèi)湍流流動，給熱系數(shù)212000W/mK,熱氣在環(huán)隙中管壁熱阻占總熱阻的百分?jǐn)?shù)；內(nèi)管中冷水流速提高一倍，總傳熱系數(shù)K有何變化？內(nèi)隙中熱氣體流速提高一倍，總傳熱系數(shù)K有何變化?解：(1)TOC\o"1-5"\h\zK?蟲魚14-1]11d12d11r10.0250.025,0.02511=[ln]20000.022450.0250.一2=48.3W/mK1總熱阻10.021m2/WK管壁熱阻色m壘耍m00類2d12450.02___52=6.210mK/W

5管壁熱阻分率為31030.3%0.8u0.8u(2)120.8120.820003.48103W/m2K0.0253.48100.0253.481030.02516.2105]50249.0W/m2K增加14LJ821.3%K48.3(3)220.8220.85087.1W/m2K增加耍6.21051增加耍6.210510.0287.1]282.1W/m2K82.148.348369.6%由上可知，管壁熱阻往往占分率很小，可忽略；提高K值，強(qiáng)化傳熱，應(yīng)在小處著手。蒸館一、填空1精儲過程是利用部分冷凝和部分汽化的原理而進(jìn)行的。精儲設(shè)計中，回流比越大,所需理論板越少，操作能耗增加，隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)的總和將呈現(xiàn)先降后升的變化過程。2精儲設(shè)計中，當(dāng)回流比增大時所需理論板數(shù)減?。ㄔ龃?、減?。?，同時蒸儲釜中所需加熱蒸汽消耗量增大（增大、減?。?，塔頂冷凝器中冷卻介質(zhì)消耗量減?。ㄔ龃?、減小），所需塔徑增大（增大、減?。?。3分離任務(wù)要求一定，當(dāng)回流比一定時，在5種進(jìn)料狀況中，冷液體進(jìn)料的q值最大，提￡留段操作線與平衡線之間的距離最遠(yuǎn)，分離所需的總理論板數(shù)—最。4相對揮發(fā)度a=1,表示不能用普通精儲分離分離，但能用萃取精儲或恒沸精儲分遂分離。5某二元混合物，進(jìn)料量為100kmol/h,xf=0.6，要求得到塔頂xd不小于0.9,則塔頂最大產(chǎn)量為66.7kmol/h。6精儲操作的依據(jù)是混合液中各組分的揮發(fā)度差異，實(shí)現(xiàn)精儲操作的必要條件包括塔頂液相回流和塔底上升蒸氣。7負(fù)荷性能圖有五條線，分別是液相上限線、液相上限線、_凳沫夾帶線、漏液線和液泛線。8寫出相對揮發(fā)度的幾種表達(dá)式=vaM=8寫出相對揮發(fā)度的幾種表達(dá)式=vaM=pa/xa_yA/yBpB/XBXa/Xboo=pA/pB。、選擇1已知q=1.1，則加料中液體量與總加料量之比為CA1.1:1B1:1.1C1:1D0.1:12精儲中引入回流，下降的液相與上升的汽相發(fā)生傳質(zhì)使上升的汽相易揮發(fā)組分濃度提高,最恰當(dāng)?shù)恼f法是d。A液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入汽相；B汽相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相；C液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時進(jìn)入汽相，但其中易揮發(fā)組分較多；D液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入汽相和汽相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相必定同時發(fā)生。3某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成Xa=0.6，相應(yīng)的泡點(diǎn)為t1,與之相平衡的汽相組成Ya=0.7，相應(yīng)的露點(diǎn)為t2,貝UAAt1=t2Bt1<t2Ct1>t2D不確定4某二元混合物，進(jìn)料量為100kmol/h,xf=0.6，要求得到塔頂xd不小于0.9,則塔頂最大產(chǎn)量為B。A60kmol/hB66.7kmol/hC90kmol/hD不能定5精儲操作時，若F、Dxf、q、R、加料板位置都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流，貝U塔頂產(chǎn)品組成Xd變化為BA變小B變大C不變D不確定6在一二元連續(xù)精儲塔的操作中，進(jìn)料量及組成不變，再沸器熱負(fù)荷恒定，若回流比減少，則塔頂溫度A,塔頂?shù)头悬c(diǎn)組分濃度B,塔底溫度C,塔底低沸點(diǎn)組分濃度A。A升高A。A升高B7某二元混合物，A0.9B0.3下降C=3,全回流條件下C0.854D不變DXn=0.3，貝Uyn-1=0.794不確定B。8某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xa=0.4,相應(yīng)的泡點(diǎn)為yA=0.4，相應(yīng)的露點(diǎn)組成為t2,則8某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xa=0.4,相應(yīng)的泡點(diǎn)為yA=0.4，相應(yīng)的露點(diǎn)組成為t2,則B。At1=t2Bt1<t2Ct1>t2D不能判斷9某二元混合物，=3,全回流條件下Xn=0.3，則yn-1=DA0.9B0.3C0.854D0.79410精儲的操作線是直線，主要基于以下原因D。A理論板假定B理想物系C塔頂泡點(diǎn)回流D恒摩爾流假設(shè)t1,氣相組成為11某篩板精儲塔在操作一段時間后，分離效率降低，且全塔壓降增加，其原因及應(yīng)采取的措施是B。A塔板受腐蝕，孔徑增大，產(chǎn)生漏液，應(yīng)增加塔釜熱負(fù)荷B篩孔被堵塞，孔徑減小，孔速增加，霧沫夾帶嚴(yán)重，應(yīng)降低負(fù)荷操作C塔板脫落，理論板數(shù)減少，應(yīng)停工檢修D(zhuǎn)降液管折斷，氣體短路，需更換降液管12板式塔中操作彈性最大的是B。A篩板塔B浮閥塔C泡罩塔13下列命題中不正確的為AA上升氣速過大會引起漏液B上升氣速過大會引起液泛會使塔板效率下降D上升氣速過大會造成過量的液沫夾帶14二元溶液連續(xù)精儲計算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起以下線的變化C上升氣速過大B。A平衡線B操作線與q線C平衡線與操作線D平衡線與q線A液、氣負(fù)荷過大B過量霧沫夾帶C塔板間距過小D過量漏液吸收一、填空1氣體吸收計算中，表示設(shè)備（填料）效能高低的一個量是傳質(zhì)單元高度，而表示傳質(zhì)任務(wù)難易程度的一個量是傳質(zhì)單元數(shù)。2在傳質(zhì)理論中有代表性的三個模型分別為雙膜理論、溶質(zhì)滲透理論、表面更新理論。3如果板式塔設(shè)計不合理或操作不當(dāng)，可能產(chǎn)生嚴(yán)重漏液、嚴(yán)重泡沫夾帶及液泛等不正?，F(xiàn)象，使塔無法工作。4在吸收塔某處，氣相主體濃度y=0.025，液相主體濃度x=0.01,氣相傳質(zhì)分系數(shù)ky=2kmol/m2?h,氣相傳質(zhì)總Ky=1.5kmol/m2h，則該處氣液界面上氣相濃度y應(yīng)為0.01平衡關(guān)系y=0.5x。5逆流操作的吸收塔，當(dāng)吸收因素A<1且填料為無窮高時，氣液兩相將在塔低達(dá)到平衡。6單向擴(kuò)散中飄流因子A>1。漂流因數(shù)可表示為—%,它反映由于總PBM體流動使傳質(zhì)速率比單純分子擴(kuò)散增加的比率。7在填料塔中用清水吸收混合氣中HCl，當(dāng)水量減少時氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Nog增加。8一般來說，兩組份的等分子反相擴(kuò)散體現(xiàn)在的單相擴(kuò)散體現(xiàn)在吸收操作中。9板式塔的類型有泡罩塔8一般來說，兩組份的等分子反相擴(kuò)散體現(xiàn)在的單相擴(kuò)散體現(xiàn)在吸收操作中。9板式塔的類型有泡罩塔、浮閥塔兩相呈逆流接觸，在板上汽液兩相呈10分子擴(kuò)散中菲克定律的表達(dá)式為精流單元操作中,而A組份通過B組份篩板塔（說出三種）；板式塔從總體上看汽液錯流接觸。_dC&JaDab一A，氣相中的分子擴(kuò)散系數(shù)D隨dz12易溶氣體溶液上方的分壓小，難溶氣體溶液上方的分壓大，只要組份在氣相中的分壓大于液相中該組分的平衡分壓，吸收就會繼續(xù)進(jìn)行。13壓力減小，溫度升高，將有利于解吸的進(jìn)行；吸收因素A=L/mV,當(dāng)A>1時,對逆流操作的吸收塔，若填料層為無窮高時，氣液兩相將在塔也達(dá)到平衡。

14某低濃度氣體吸收過程，已知相平衡常數(shù)m=1，氣膜和液膜體積吸收系數(shù)分別為kya=2x10-4kmol/m3.s,kxa=0.4kmol/m3.s,則該吸收過程及氣膜阻力占總阻力的百分?jǐn)?shù)分別為_氣膜控制，約100%;該氣體為易溶氣體。二、選擇1根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液相中溶解度很小時，以液相濃度表示的總傳質(zhì)系數(shù)B。A大于液相傳質(zhì)分系數(shù)CA大于液相傳質(zhì)分系數(shù)C小于氣相傳質(zhì)分系數(shù)2單向擴(kuò)散中飄流因子A>1B<1CD近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)A。=1D不一定3在吸收塔某處，氣相主體濃度y=0.025，液相主體濃度x=0.01,氣相傳質(zhì)分系數(shù)ky=2kmol/m離心泵的特性曲線通常包括H-Q曲線、門-Q和N-Q曲線,這些曲線表示在一定轉(zhuǎn)速下,輸送某種特定的液體時泵的性能。處于同一水平面的液體，維持等壓面的條件必須是靜止的、離心泵的特性曲線通常包括H-Q曲線、門-Q和N-Q曲線,這些曲線表示在一定轉(zhuǎn)速下,輸送某種特定的液體時泵的性能。處于同一水平面的液體，維持等壓面的條件必須是靜止的、連通著的、同一種連續(xù)的液體。流體在管內(nèi)流動時,如要測取管截面上的流速分布，應(yīng)選用皮托流量計測量。如果流體為理想流體且無外加功的情況下，寫出:平衡關(guān)系y=0.5x。A0.02B0.01C0.015D0.0054已知SQ水溶液在三種溫度t1、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為巳=0.0035atm、E2=0.011atm、巳=0.00625atm，則AAt1<t2Bt3>t2At1<t2Bt3>t2Ct1>t2Dt3<t15逆流操作的吸收塔,當(dāng)吸收因素A<1且填料為無窮高時，氣液兩相將在B達(dá)到平衡。A塔頂B塔底C塔中部D不確定6對一定操作條件下的填料吸收塔,如將填料層增高一些，則塔的HdG等A增大B減小C不變D不能判斷7吸收塔的設(shè)計中，若填料性質(zhì)及處理量(氣體)一定，液氣比增加，則傳質(zhì)推動力A傳質(zhì)單兀數(shù)B,傳質(zhì)單兀局度C,所需填料層局度BA增大B減小C不變D不能判斷8料塔中用清水吸收混合氣中NH,當(dāng)水泵發(fā)生故障上水量減少時，氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NpgA.A增加B減少C不變D不確定流體流動一填空(1NpgA.A增加B減少C不變D不確定2單位質(zhì)量流體的機(jī)械能衡算式為Ez—-^2gg2單位重量流體的機(jī)械能衡算式為Egz—}p常數(shù)2單位體積流體的機(jī)械能衡算式為ez土一^常數(shù)2gg有外加能量時以單位體積流體為基準(zhǔn)的實(shí)際流體柏努利方程為zi°g+(ui2P/2)+P]+WsP=Z2°g+(u22p/2)+p2+q習(xí)hf_,各項(xiàng)單位為Pa(N/m2)。氣體的粘度隨溫度升高而增加，水的粘度隨溫度升高而降低。流體在變徑管中作穩(wěn)定流動，在管徑縮小的地方其靜壓能減小。流體流動的連續(xù)性方程是uiAp1=U2Ap2==uAp;適用于圓形直管的不可壓縮流體流動的連續(xù)性方程為u1di2=u2d22==ud2c⑼當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?45mmHg測得一容器內(nèi)的絕對壓強(qiáng)為350mmHg則真空度為395mmHg。測得另一容器內(nèi)的表壓強(qiáng)為1360mmHg則其絕對壓強(qiáng)為2105mmHg并聯(lián)管路中各管段壓強(qiáng)降相等；管子長、直徑小的管段通過的流量小。測流體流量時，隨流量增加孔板流量計兩側(cè)壓差值將增加，若改用轉(zhuǎn)子流量計，隨流量增加轉(zhuǎn)子兩側(cè)壓差值將不變。離心泵的軸封裝置主要有兩種：填料密封和機(jī)械密封。離心通風(fēng)機(jī)的全風(fēng)壓是指靜風(fēng)壓與動風(fēng)壓之和.其單位為Pa。若被輸送的流體粘度增高，則離心泵的壓頭降低,流量減小,效率降低,軸功率增加。降塵室的生產(chǎn)能力只與沉降面積和顆粒沉降速度有關(guān),而與高度無關(guān)。分離因素的定義式為ut2/gR。已知旋風(fēng)分離器的平均旋轉(zhuǎn)半徑為0.5^氣體的切向進(jìn)口速度為20m/s,則該分離器的分離因數(shù)為800/9.8。板框過濾機(jī)的洗滌速率為最終過濾速率的1/4。在滯流區(qū)，顆粒的沉降速度與顆粒直徑的2次方成正比，在湍流區(qū)顆粒的沉降速度與顆粒直徑的0.5次方成正比。二選擇1流體在管內(nèi)流動時，如要測取管截面上的流速分布，應(yīng)選用A流量計測量。

A皮托管B孔板流量計C文丘里流量計D轉(zhuǎn)子流量計2離心泵開動以前必須充滿液體是為了防止發(fā)生A。A氣縛現(xiàn)象B汽蝕現(xiàn)象C汽化現(xiàn)象D氣浮現(xiàn)象3離心泵的調(diào)節(jié)閥開大時，BA吸入管路阻力損失不變B泵出口的壓力減小C泵入口的真空度減小D泵工作點(diǎn)的揚(yáng)程升高4水由敞口恒液位的高位槽通過一管道流向壓力恒定的反應(yīng)器，當(dāng)管道上的閥門開度減小后，管道總阻力損失C。A增大B減小C不變D不能判斷5流體流動時的摩擦阻力損失hf所損失的是機(jī)械能中的C項(xiàng)。A動能B位能C靜壓能D總機(jī)械能6在完全湍流時（阻力平方區(qū)），粗糙管的摩擦系數(shù)數(shù)值CA與光滑管一樣B只取決于ReC取決于相對粗糙度D與粗糙度無關(guān)7孔板流量計的孔流系數(shù)G當(dāng)R增大時，其值B。A總在增大B先減小，后保持為定值C總在減小D不定8已知列管換熱器外殼內(nèi)徑為600mm殼內(nèi)裝有269根25x2.5mm的換熱管，每小時有5x104kg的溶液在管束外側(cè)流過，溶液密度為在管束外流過時的流型為A。A層流B湍流C9某離心泵運(yùn)行一年后發(fā)現(xiàn)有氣縛現(xiàn)象，應(yīng)A停泵，向泵內(nèi)灌液BC檢查進(jìn)口管路是否有泄漏現(xiàn)象D810kg/m3x104kg的溶液在管束外側(cè)流過，溶液密度為在管束外流過時的流型為A。A層流B湍流C9某離心泵運(yùn)行一年后發(fā)現(xiàn)有氣縛現(xiàn)象，應(yīng)A停泵，向泵內(nèi)灌液BC檢查進(jìn)口管路是否有泄漏現(xiàn)象D810kg/m3,粘度為1.91x103Pa?s,則溶液過渡流D無法確定C。降低泵的安裝高度檢查出口管路阻力是否過大A4B8C16D32沉降與過濾一章習(xí)題及答案一、選擇題3、降塵室的生產(chǎn)能力取決于。B沉降面積和降塵室高度；B.沉降面積和能100%除去的最小顆粒的沉降速度；C.降塵室長度和能100%除去的最小顆粒的沉降速度；D.降塵室的寬度和高度。4、降塵室的特點(diǎn)是。DA.結(jié)構(gòu)簡單，流體阻力小，分離效率高，但體積龐大；B.結(jié)構(gòu)簡單，分離效率高，但流體阻力大，體積龐大；C.結(jié)構(gòu)簡單，分離效率高，體積小，但流體阻力大；D.結(jié)構(gòu)簡單，流體阻力小，但體積龐大，分離效率低5、在降塵室中，塵粒的沉降速度與下列因素關(guān)。CA.顆粒的幾何尺寸B.顆粒與流體的密度C.流體的水平流速；D.顆粒的形狀11、助濾劑的作用是。BA.降低濾液粘度，減少流動阻力；B.形成疏松餅層，使濾液得以暢流；C.幫助介質(zhì)攔截固體顆粒；D.使得濾餅密實(shí)并具有一定的剛性12、下面哪一個是轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)的特點(diǎn)。BA.面積大，處理量大；B.面積小，―.壓差小，處理量??；D.壓差大，面積小13、以下說法是正確的。BA.過濾速率與A（過濾面積）成正比；B.過濾速率與A成正比；C.過濾速率與濾液體積成正比；D.過濾速率與濾布阻力成反比14、恒壓過濾，如介質(zhì)阻力不計，過濾壓差增大一倍時，同一過濾時刻所得濾液量CA.A.增大至原來的2倍;B.增大至原來的4倍;C.增大至原來的JT倍；D.增大至原來的1.5倍15、過濾推動力一般是指。BA.過濾介質(zhì)兩邊的壓差；B.過濾介質(zhì)與濾餅構(gòu)成的過濾層兩邊的壓差；C.濾餅兩面的壓差；D.液體進(jìn)出過濾機(jī)的壓差16、恒壓板框過濾機(jī)，當(dāng)操作壓差增大1倍時，則在同樣的時間里所得濾液量將（忽略介質(zhì)阻力）。AA.增大至原來的＜2倍；B.增大至原來的2倍；C.增大至原來的4倍；D.不變二、填空題1、一球形石英顆粒，分別在空氣和水中按斯托克斯定律沉降，若系統(tǒng)溫度升高，則其在水中的沉降速度將，在空氣中的沉降速度將。下降，增大2、在滯流（層流）區(qū)，顆粒的沉降