空調(diào)遙控器注塑模具設(shè)計(jì)學(xué)士學(xué)位論文

學(xué)士學(xué)位論文空調(diào)遙控器注塑模具設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文），是我個(gè)人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得及其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。對(duì)本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個(gè)人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。作者簽名：日期：指導(dǎo)教師簽名：日期：使用授權(quán)說明本人完全了解大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的規(guī)定，即：按照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)?？梢圆捎糜坝?、縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉?jī)?nèi)容。作者簽名：日期：學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨(dú)立進(jìn)行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。本人完全意識(shí)到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。作者簽名：日期：年月日學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向國(guó)家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)大學(xué)可以將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。作者簽名：日期：年月日導(dǎo)師簽名：日期：年月日注注意事項(xiàng)1.設(shè)計(jì)（論文）的內(nèi)容包括：1）封面（按教務(wù)處制定的標(biāo)準(zhǔn)封面格式制作）2）原創(chuàng)性聲明3）中文摘要（300字左右）、關(guān)鍵詞4）外文摘要、關(guān)鍵詞5）目次頁（附件不統(tǒng)一編入）6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結(jié)論7）參考文獻(xiàn)8）致謝9）附錄（對(duì)論文支持必要時(shí)）2.論文字?jǐn)?shù)要求：理工類設(shè)計(jì)（論文）正文字?jǐn)?shù)不少于1萬字（不包括圖紙、程序清單等），文科類論文正文字?jǐn)?shù)不少于1.2萬字。3.附件包括：任務(wù)書、開題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）。4.文字、圖表要求：1）文字通順，語言流暢，書寫字跡工整，打印字體及大小符合要求，無錯(cuò)別字，不準(zhǔn)請(qǐng)他人代寫2）工程設(shè)計(jì)類題目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計(jì)算機(jī)繪制，所有圖紙應(yīng)符合國(guó)家技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書寫，不準(zhǔn)用徒手畫3）畢業(yè)論文須用A4單面打印，論文50頁以上的雙面打印4）圖表應(yīng)繪制于無格子的頁面上5）軟件工程類課題應(yīng)有程序清單，并提供電子文檔5.裝訂順序1）設(shè)計(jì)（論文）2）附件：按照任務(wù)書、開題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）次序裝訂

評(píng)閱教師評(píng)閱書評(píng)閱教師評(píng)價(jià)：一、論文（設(shè)計(jì)）質(zhì)量1、論文（設(shè)計(jì)）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫規(guī)范？□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的論文（設(shè)計(jì)）任務(wù)（包括裝訂及附件）？□優(yōu)□良□中□及格□不及格二、論文（設(shè)計(jì)）水平1、論文（設(shè)計(jì)）的理論意義或?qū)鉀Q實(shí)際問題的指導(dǎo)意義□優(yōu)□良□中□及格□不及格2、論文的觀念是否有新意？設(shè)計(jì)是否有創(chuàng)意？□優(yōu)□良□中□及格□不及格3、論文（設(shè)計(jì)說明書）所體現(xiàn)的整體水平□優(yōu)□良□中□及格□不及格建議成績(jī)：□優(yōu)□良□中□及格□不及格（在所選等級(jí)前的□內(nèi)畫“√”）評(píng)閱教師：（簽名）單位：（蓋章）年月日 I

山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文教學(xué)系意見：系主任：（簽名）年月日山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文摘要塑件已在工業(yè)、農(nóng)業(yè)、國(guó)防和日常生活等方面獲得廣泛的應(yīng)用。為生產(chǎn)這些塑件，必須設(shè)計(jì)出相應(yīng)的塑料模具。在這個(gè)設(shè)計(jì)中，采用的是注塑模，它是成型熱塑性塑料件和熱固性塑料件的模具，是應(yīng)用最為普遍的塑料模具加工方法之一。本次設(shè)計(jì)通過家電實(shí)際塑料產(chǎn)品，利用空調(diào)遙控器實(shí)體模型測(cè)量產(chǎn)品的尺寸，對(duì)實(shí)體進(jìn)行建模，并對(duì)塑件的模具進(jìn)行設(shè)計(jì)，包括塑件成品的設(shè)計(jì)、工藝參數(shù)的分析與計(jì)算、工作部分的設(shè)計(jì)、模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)、成型零部件的設(shè)計(jì)等等。重點(diǎn)介紹了了澆注系統(tǒng)、成型零件、合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)、脫模機(jī)構(gòu)以及冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。在本次課題中采用一模四腔的型腔布局，主要運(yùn)用Pro/ENGINEER4.0和AutoCAD來完成整個(gè)設(shè)計(jì)工作。在整個(gè)過程中學(xué)習(xí)到了許多的模具設(shè)計(jì)的知識(shí)和對(duì)在校所學(xué)知識(shí)的深化，設(shè)計(jì)的整個(gè)過程實(shí)現(xiàn)了無紙化，有利于提高模具的生產(chǎn)效率和節(jié)約了生產(chǎn)成本，并大大縮短了生產(chǎn)的周期。關(guān)鍵詞:注塑模具；遙控器外殼；澆注系統(tǒng)；塑件山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文AbstractPlasticpartshaveobtainedthewidespreadapplicationinindustry,agriculture,nationaldefenseanddailylife.Fortheproductionofplastic,wemustdesigntheplasticmold.Inthisdesign,injectionmoldiinit,itismoldedthermoplasticandthermosettingplasticmold,isthemostcommonapplicationoftheplasticmoldprocessingmethod.Thedesignthroughplasticproductsofhomeappliances,Useremoteofairconditionerentitymodelformeasuringthesizeoftheproduct,theemodeling,anddesignontheplasticpartsofthemold,includesplasticpartsproductdesign,processparametersanalysisandcalculation,partofthedwork,thedesignofdiestructure,thedesignofmoldingparts.Thespecificintroductionaremadeongatingsystem,coolingsystem,moldingparts,steeringmechanismandspacerpartinginstitutions.Inthissubject，therearefourcavitiesinthismoldmainlyusingPro/ENGINEER4andAutoCADtocompletethedesignwork.Inthewholeprocess,Ilearnalotofmolddesknowledgeanddeepentheknowledgeofstudiedintheschool,thewholedesignprocessrealizationsthepaperless,itimprovesthedie'sproductionefficiencyandsavingproductioncost,andgreatlyshortentheproductioncycle.Keywords:Injectionmold;Remoteshell;Gatingsystem;Plasticparts山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文目錄摘要1Abstract1緒論11.1選題的依據(jù)及意義11.2國(guó)外模具工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展21.3我國(guó)模具工業(yè)技術(shù)概況及其主要發(fā)展方向22空調(diào)遙控器外殼結(jié)構(gòu)與工藝性分析42.1零件圖42.2材料分析42.3零件結(jié)構(gòu)分析62.4零件體積及質(zhì)量估算62.5初選注射機(jī)的型號(hào)和規(guī)格72.6確定空調(diào)遙控器外殼注塑工藝參數(shù)83空調(diào)遙控器外殼注塑模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)103.1塑件在模具中的位置103.2成型零部件設(shè)計(jì)123.3成型零件工作尺寸的計(jì)算133.4澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)183.5排氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)253.6脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)253.7合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)263.8冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)28山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文3.9推桿推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)313.10模架及模具材料的選擇324注射機(jī)相關(guān)參數(shù)校核344.1最大注射量的校核344.2注射壓力校核354.3鎖模力校核354.4模具厚度的校核365模具的工作原理及安裝、調(diào)試375.1模具的工作原理375.2模具的安裝385.3試模386設(shè)計(jì)總結(jié)39參考文獻(xiàn)40致謝42附錄43

2空調(diào)遙控器外殼結(jié)構(gòu)與工藝性分析2.1零件圖本殼體底面平整，表面放有顯示屏和按鈕的孔槽，表面還有兩個(gè)深度不大的沉積面，總體尺寸不大，長(zhǎng)100mm，寬50mm，高6mm。圖2.1空調(diào)遙控器外殼立體圖2.2材料分析通常，選擇塑件的材料依據(jù)是它所處在的工作環(huán)境及使用性能的要求，以及原材料廠家提供的材料性能數(shù)據(jù)。對(duì)于常溫工作狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)件來說，要考慮的主要是材料的力學(xué)性能，如屈服應(yīng)力，彈性模量，彎曲強(qiáng)度，表面硬度等。和機(jī)械加工一樣要考慮到加工工藝問題，模具成型也要考慮到材料的注塑特性，

表表2.2ABS的性能指標(biāo)密度/g·cm-31.021.08屈服強(qiáng)度/Mpa50比體積/cm3·g-10.8～60.98拉伸強(qiáng)度/Mpa38吸水率（%）0.2～0.4拉伸彈性模量/Mpa1.8×103熔點(diǎn)/。C130～160拉彎強(qiáng)度/Mpa80計(jì)算收縮率（%）0.3～0.8抗壓強(qiáng)度/Mpa53容/J·（kg·C）1470彎曲彈性模量/Mpa1.4×1032.3零件結(jié)構(gòu)分析2.3.1收縮率ABS的收縮率為0.3%～0.8%，在設(shè)計(jì)本產(chǎn)品時(shí)，結(jié)合產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)工藝特點(diǎn)和材料的特性，在本設(shè)計(jì)中，零件的收縮率為0.5%。2.3.2零件壁厚本產(chǎn)品的壁厚設(shè)置為2.0mm，是通過實(shí)際測(cè)量，根據(jù)零件的工作要求、擺放位置和ABS的化學(xué)和流動(dòng)特性確定的。2.3.3零件圓角塑件在面與面之間都設(shè)計(jì)了圓角過渡，這樣不僅可以避免塑件尖角處的應(yīng)力集中，提高塑件強(qiáng)度，而且可以改善物料的流動(dòng)狀態(tài)，降低充模阻力，便于充模。2.3.4拔模斜度根據(jù)產(chǎn)品的外型，結(jié)合產(chǎn)品的工作條件、工藝特點(diǎn)，為提高產(chǎn)品的生產(chǎn)效率和表面質(zhì)量，脫模斜度設(shè)置為3o。2.4零件體積及質(zhì)量估算2.4.1注射量的計(jì)算借助于Pro/E軟件，直接測(cè)量出：

螺桿轉(zhuǎn)速：30～60r/min噴嘴形式：直通式噴嘴溫度：180～190℃料桶前端溫度：200～210℃料桶中段溫度：210～230℃料桶后段溫度：180～200℃模具溫度：50～70℃注射壓力：70～90MPa保壓力：50～70MPa注射時(shí)間：3～5s保壓時(shí)間：15～30s冷卻時(shí)間：15～30s成型周期：40～70s以上參數(shù)在試模時(shí)可以做適當(dāng)調(diào)整。33空調(diào)遙控器外殼注塑模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1塑件在模具中的位置塑件在成型模具中的位置，是由模具的分型面決定的。在注射模具的設(shè)計(jì)中，必須根據(jù)塑件的結(jié)構(gòu)、形狀，首先確定成型時(shí)塑件在模具中的位置，亦即確定分型面，再根據(jù)成型塑料的性能特點(diǎn)、塑件的生產(chǎn)批量，確定一模中成型件數(shù)、澆口形式等。3.1.1分型面設(shè)計(jì)模具上用以取出塑件和澆注系統(tǒng)凝料的可分離的接觸表面稱為分型面。分型面的形式：平直分型面、傾斜分型面、階梯分型面、曲面分型面及瓣合分型面。一副模具至少有一個(gè)分型面，有的有多個(gè)分型面。單分型面注塑模式注塑模具中最簡(jiǎn)單、應(yīng)用最普及的一種模具，它以分型面為界將整個(gè)模具分為動(dòng)模和定模兩部分。一部分型腔在動(dòng)模，一部分型腔在定模。主流道在定模，分流道開設(shè)在分型面上。開模后，制品和流道留在動(dòng)模，制品和澆注系統(tǒng)凝料從同一分型面內(nèi)取出，動(dòng)模部分設(shè)有推出系統(tǒng)，開模后將制品推離模具。選擇分型面的基本原則是：分型面應(yīng)選擇在塑件斷面輪廓最大的位置，以便順利脫模。同時(shí)在選擇分型面時(shí)考慮以下因素：(1)盡可能使制品留在動(dòng)模的一側(cè)。(2)盡可能滿足制品的使用要求。(3)盡可能減小制品在合模方向上的投影面積，以減小所需的鎖模力。(4)不應(yīng)影響制品尺寸的精度和外觀。(5)盡量簡(jiǎn)單,避免采用復(fù)雜形狀,使模具制造容易。(6)不妨礙制品脫模和抽芯。(7)有利于澆注系統(tǒng)的合理設(shè)置。(8)盡可能與料流的末端重合,有利于排氣。根據(jù)上述原則因素，結(jié)合塑件的各方面因素，空調(diào)遙控器外殼注塑模具的分型面選擇平直分型面，并且只需要一個(gè)，優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便。空調(diào)遙控器外殼的分型面形狀及位置如圖3.1所示

簡(jiǎn)單。布置方案如下圖簡(jiǎn)單。布置方案如下圖3.2。圖3.2空調(diào)遙控器型腔的布局圖3.2成型零部件設(shè)計(jì)注射模的成型零部件是指構(gòu)成模具型腔的零件，通常包括型腔（凹模）、型芯（凸模），以及各種成型桿和成型鑲件。按功能劃分，成型零部件可分為安裝部分和工作部分。安裝部分起安裝和固定成型零件的作用；工作部分與塑料直接接觸，用來成型塑件。適合于ABS材料成型的鋼材有40Cr，供貨硬度為40HRC，易于切削加工。而后在真空環(huán)境下經(jīng)500℃～550℃處理，鋼材析出復(fù)合合金化合物，使鋼材硬度具有HRC40～45的硬度，耐磨性好且變形小。由于材質(zhì)純凈，可做鏡面拋光，并能光腐蝕精細(xì)圖案，有較好的電加工及抗銹蝕性能。故這里選取40Cr作為成型零件材料。3.2.1凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)凹模也稱為型腔，按結(jié)構(gòu)不同可分為整體式、整體嵌入式、局部鑲拼式和四壁拼合式四種類型。根據(jù)本塑件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，本課題采用整體式凹模，這種成型處塑件的質(zhì)量較好，模具強(qiáng)度不高，不易變形。圖3.3為模具的凹模。圖3.3凹模3.2.2凸模和成型桿的設(shè)計(jì)凸模又稱型芯，是用以成型塑件內(nèi)表面的零部件。成型桿是指能形成塑件孔、槽的小型芯。通?？梢苑譃檎w式和組合式兩種類型。通過對(duì)塑件的結(jié)構(gòu)分析可知，該塑件需要一個(gè)成型零件內(nèi)表面的大型心，因塑件抱緊力較大，所以設(shè)在動(dòng)模部分，同時(shí)有利于簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu)。凸模結(jié)構(gòu)如圖3.4所示。圖3.4凸模結(jié)構(gòu)如圖3.3成型零件工作尺寸的計(jì)算

圖3.4主流道結(jié)構(gòu)圖3.4.2主流道襯套的設(shè)計(jì)主流道部分在成型過程中，其小端入口處與注射機(jī)噴嘴及一定溫度、壓力的塑料熔要冷熱交換地反復(fù)接觸，屬易損件，對(duì)材料要求較高，因而模具的主流道部分常設(shè)計(jì)成可拆卸更換的襯套式（俗稱澆口套）。主流道襯套的形式有兩種：一是主流道襯套與定位圈設(shè)計(jì)成整體式，一般用于小型模具；二是主流道襯套與定位圈設(shè)計(jì)成兩個(gè)零件，然后配合在固定在模板上。澆口套的作用：使模具安裝時(shí)進(jìn)入定位孔方便而在注塑機(jī)上很好的定位并與注塑機(jī)噴嘴孔吻合，并能經(jīng)受塑料的反壓力，不致被推出模具。作為澆注系統(tǒng)的主流道，將料筒的塑料過渡到模具內(nèi)，保證料流有力暢通的到達(dá)型腔，在注射過程中不應(yīng)有塑料溢出，同時(shí)保證主流道凝料脫出方便。澆口套一般采用碳素工具鋼如T8A、T10A等，熱處理要求淬火53～57HRC，保證足夠的硬度，但是其硬度應(yīng)低于與注射機(jī)噴嘴的硬度，以防止噴嘴被破壞，圖3.5是此殼體的澆口套結(jié)構(gòu)形式圖3.5主流道襯套結(jié)構(gòu)形式3.4.3分流道的設(shè)計(jì)分流道是指主流道與澆口之間的通道。分流道是指主流道與澆口之間的通道。其作用是使熔融塑料過渡和轉(zhuǎn)向。分流道設(shè)計(jì)要求：一是使流道盡快充滿型腔，在流道內(nèi)的壓力損失和熱量損失??；二是將塑料熔體均衡的分配到各個(gè)型腔；三是回料量小。(1)分流道的截面設(shè)計(jì)常用的流道截面形狀有圓形、梯形、U形、半圓形和矩形等，在設(shè)計(jì)中，要減少流道內(nèi)的壓力損失，就希望流道截面積大，要減少散熱損失，又希望面積小，故可用流到的截面積與其周長(zhǎng)之比（水力半徑R）[8]來表示分流道的流道效率，其比值越大，表明流道的效率越高，也就表明流道和流道璧的接觸少，阻力小，流通能力強(qiáng)，壓力損失小，散熱少。各種流道截面形狀的效率見圖3.6。圖3.6分流道的截面形狀從圖中可以看出，圓形截面的水力半徑最大，矩形截面的水力半徑值最小,但圓形截面需開設(shè)在分型面兩側(cè)，且對(duì)應(yīng)兩部分必須吻合，加工比較困難。梯形截面水力半徑值不太小，加工容易，因此是最常用的形式。在遙控器外殼注塑模具設(shè)計(jì)中擬采用梯形截面，其加工性能好，而且塑料熔體的熱量散失，流動(dòng)阻力均不大。圖3.7為遙控器外殼分流道的截面圖圖3.7遙控器分流道截面圖(2)分流道的尺寸設(shè)計(jì)流道長(zhǎng)度宜短，因?yàn)殚L(zhǎng)的流道不但會(huì)造成壓力損失，不利于生產(chǎn)，同時(shí)也浪費(fèi)材料；但是過短，產(chǎn)品的殘余應(yīng)力增大，并且容易產(chǎn)生飛邊。由于流道設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單，根據(jù)四個(gè)型腔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，分流道較短，故設(shè)計(jì)時(shí)盡量選小一點(diǎn)的，單邊分

殘留痕跡??；殘留痕跡??；熔體流速高；翹曲變形比直接澆口小，其截面形狀簡(jiǎn)單，易于加工，便于試模后修正。(1)側(cè)澆口尺寸的確定1)計(jì)算側(cè)澆口的深度根據(jù)《塑料注射模結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)》側(cè)澆口的深度h計(jì)算公式得h=nt=0.7×2=1.4mm式中t是塑件的厚度；n是塑料成型系數(shù)，對(duì)于ABS材料，其成型系數(shù)n=0.7。在工廠進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，澆口深度常常先取小值，以便今后在試模的時(shí)候可以調(diào)整，并根據(jù)《塑料注射模結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)》中推薦的ABS側(cè)澆口的厚度為1.2～1.4mm，故此處的深度取1.3mm。2）計(jì)算側(cè)澆口的寬度B=3036.192707.030An=3.24mm≈4mm式（3.8）其公式中:A為凹模內(nèi)表面的面積A=4817.59×4=19270.36mmn是塑料成型系數(shù)，對(duì)于ABS其n=0.73)側(cè)澆口的長(zhǎng)度計(jì)算根據(jù)《塑料注射模結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)》可得側(cè)澆口的長(zhǎng)度澆L一般選用0.5～0.75mm，這里取1mm。以下圖3.9為空調(diào)遙控器的側(cè)澆口圖BBB-B放大圖3.9側(cè)澆口

.2導(dǎo)套的選擇根據(jù)導(dǎo)柱的選擇尺寸，設(shè)計(jì)導(dǎo)套，導(dǎo)套設(shè)計(jì)的一些基本原則：為了使導(dǎo)柱可以順利的進(jìn)入導(dǎo)套，在導(dǎo)套的前端倒一圓角R，導(dǎo)向孔最好打通，否則，導(dǎo)柱進(jìn)入未打通的導(dǎo)柱孔時(shí)，孔內(nèi)空氣無法逸出，而產(chǎn)生反壓力，給導(dǎo)柱的進(jìn)入帶來阻力，當(dāng)結(jié)構(gòu)需要不開口時(shí)，就要在不通孔的側(cè)面增加通氣孔或在導(dǎo)柱的側(cè)壁磨出排氣槽。導(dǎo)套可以用淬火鋼或銅等耐磨材料制造，但其硬度應(yīng)低于導(dǎo)柱硬度，這樣可以改善摩擦，以防止導(dǎo)柱和導(dǎo)套被拉毛。導(dǎo)套如圖3.11所示。圖3.11定模導(dǎo)套3.7.3復(fù)位裝置復(fù)位裝置常采用復(fù)位桿和彈簧復(fù)位，復(fù)位桿一般設(shè)置2～4根[12]，其位置在型腔和澆注系統(tǒng)范圍之外。彈簧復(fù)位容易壞掉，需要經(jīng)常更換，所以在此設(shè)計(jì)中使用復(fù)位桿，初步選定2根。3.8冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)模具冷卻劑可以用水、壓縮空氣和冷凍水冷卻，而水冷最為普遍。所謂水冷，即在模具型腔周圍和型芯內(nèi)開設(shè)冷卻水通道，使水在其中循環(huán)，帶走熱量，維持所需的模溫。水的熱容量大，導(dǎo)熱系數(shù)大，成本低。有時(shí)候?yàn)榱藵M足加速冷卻，也可以采用冷凍水冷卻。冷卻水道的開設(shè)受模具上鑲塊和頂出桿等零件幾何形狀的限制，必須根據(jù)模具的特點(diǎn)靈活地設(shè)置冷卻裝置。其設(shè)計(jì)要點(diǎn)有：(1)實(shí)驗(yàn)表明冷卻水孔的數(shù)量愈多，對(duì)塑件的冷卻愈均勻。因此冷卻水孔應(yīng)盡量多、孔徑應(yīng)盡量大。

為了保證注射成型的正常運(yùn)行，塑件連同澆道凝料及飛邊在內(nèi)的質(zhì)量一般不應(yīng)超過最大注射量的80%，根據(jù)以下公式，即KV≥V式（4.1）

k—安全系數(shù)，常取1.1～1.2，這里取1.1；p—型腔內(nèi)熔體的平均壓力，對(duì)于容易成型的制品qp取約為注塑力的25；SF—注射機(jī)的公稱鎖模力，SF=630kN；fA—塑料制品及澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和，fA=15076.92mm將上述數(shù)據(jù)帶入式中得1000kpfA=100015076.925%1501.1=621.9KNSF=630KN故鎖模力滿足要求。4.4模具厚度的校核注射機(jī)規(guī)定最大與最小厚度是指模板閉合后達(dá)到規(guī)定鎖模力時(shí)動(dòng)模固定板上凸出的定位圈和定模固定板的最大和最小距離。模具的高度尺寸H=A+B+C+90=218，200mm<218mm<=300mm（模具的最大厚度和最小厚度）。故模具的厚度滿足要求。5模具的工作原理及安裝、調(diào)試5.1模具的工作原理空調(diào)遙控器注射模工作原理如圖5.1所示。其具體工作原理如下：圖5.1空調(diào)遙控器注射模原理圖模具安裝在XS-125/630注射機(jī)上，定模部分通過定位圈定位，安裝固定在注射機(jī)的定模板上，在注射成型過程中始終保持靜止不動(dòng)；動(dòng)模部分固定在注射機(jī)的動(dòng)模板上，在注射成型過程中可隨注射機(jī)上的合模系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)。開始注射成型時(shí)，合模系統(tǒng)帶動(dòng)動(dòng)模朝著定模方向移動(dòng)，并在分型面處與定模對(duì)合。合模后，注射機(jī)通過噴嘴將ABS熔料經(jīng)主流道注入模具，再經(jīng)由分流道和澆口進(jìn)入型腔，待熔體充滿模腔并經(jīng)過保壓冷卻定型之后，合模系統(tǒng)便帶動(dòng)動(dòng)模后撤復(fù)位，從而使動(dòng)模和定模兩部分從分型面處開啟。當(dāng)打開到一定距離后，動(dòng)模停止運(yùn)動(dòng)，在注射機(jī)頂出裝置的作用下與動(dòng)模其他部分產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，于是制品和澆口及流道中的凝料將會(huì)被他們從凸模上以及從動(dòng)模一側(cè)的分流道中頂出脫落，就此完成一次注射成型過程。

(2)(2)在設(shè)計(jì)分型面過程中，分型面上的破孔先后用好多方法不能填充，后來請(qǐng)教袁老師和對(duì)Pro/E軟件很專業(yè)的同學(xué)，才得以把問題解決。(3)在這次模具設(shè)計(jì)過程中對(duì)模具制造工藝與流程不太熟悉，對(duì)常用的塑料材料和模具鋼材的特性及用途也不熟。經(jīng)過這次設(shè)計(jì)，了解了模具設(shè)計(jì)的全過程。碰到了很多問題，也讓我明白了，雖然對(duì)模具設(shè)計(jì)缺乏經(jīng)驗(yàn)，只要時(shí)刻抱著不斷學(xué)習(xí)，認(rèn)真、負(fù)責(zé)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度，相信自己能做好就一定可以做好。參考文獻(xiàn)[1]Harris,R.A.,2001,DirectAIMToolingSection,WohlersReport2001,RapidPrototyping&ToolingStateoftheIndustryAnnualWorldwideProgressReport,WohlersAssociatesInc.,USA,Part3:Tooling,Page61.[2]趙蓓蓓.初探塑料模具材料現(xiàn)狀及發(fā)展方向[J].科技資訊,2009,(34)：5～10[3]孫安垣,閆燁,楊超談,桂春.我國(guó)改性塑料行業(yè)的發(fā)展前景[M].《工程塑料應(yīng)用》雜志社,2010,11(2)：83～87[4]葉久新、王群主編.成型工藝及模具設(shè)計(jì)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2007（11）：56～128[5]李集仁、翟建軍主編.模具設(shè)計(jì)與制造[M].西安電子科技大學(xué)出版社，2009（10）:14～340[6]楊占堯.模具設(shè)計(jì)與制造[M].北京：人民郵電出版社，2008:300～812[7]《塑料模設(shè)計(jì)手冊(cè)》編委會(huì)編．塑料模具技術(shù)手冊(cè)[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，版社，2002:102～998[8]齊衛(wèi)東主編.簡(jiǎn)明塑料模具設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：北京理工大學(xué)出版社，2008（2）:18～268[9]楊占堯.塑料注射模機(jī)構(gòu)與設(shè)計(jì)[M].北京：高等教育出版社，2008:600～921[10]駱志高，陳嘉真.塑料成型工藝及模具設(shè)計(jì)[M].北京：工業(yè)出版社，2009:345～388[11]徐慧民主編.制造工藝學(xué)[M].北京：北京理工大學(xué)出版社，2007（8）:2～214[12]李建軍，李德群主編.模具設(shè)計(jì)基礎(chǔ)及模具CAD[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社,2005:220～300[13]朱光力,萬金寶.《塑料模具設(shè)計(jì)》.清華大學(xué)出版社.2003:331～500[14]趙偉閣.模具設(shè)計(jì)[M].西安：西安電子科技大學(xué)出版社，2006：210～329[15]張景黎.模具加工與裝配[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007：800～950致謝經(jīng)過自己近兩個(gè)月的努力和袁老師的悉心指導(dǎo)，終于把空調(diào)遙控器外殼注塑模設(shè)計(jì)做完了。在專心設(shè)計(jì)的這段時(shí)間里，遇到了很多不理解的地方，如何確定是一模單腔還是一模多腔，型腔應(yīng)該如何布置，模架的一些構(gòu)件應(yīng)該怎么樣取舍，注射機(jī)型號(hào)該怎么選，模具重要零件的機(jī)加工工藝該如何編制等一系列問題。這些問題在袁老師的指導(dǎo)下還有一些同學(xué)的熱心幫助下我漸漸的弄明白了模具的一些基本設(shè)計(jì)方法并逐一解決了這些問題，在解決這些問題的過程中，對(duì)模具的設(shè)計(jì)又有了更加深刻的認(rèn)識(shí)。完成大學(xué)里的最后一次，也是最重要的一次設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)雖然很辛苦，但是在設(shè)計(jì)中不斷思考問題，研究問題，咨詢問題，一步步提高了自己，一步步完善了自己。同時(shí)也汲取了更完整的專業(yè)知識(shí)，鍛煉了自己獨(dú)立設(shè)計(jì)的能力，使我受益匪淺，我相信這些經(jīng)驗(yàn)對(duì)我以后的工作一定有很大的幫助，而且也鍛煉我的吃苦耐勞的精神，讓我在這個(gè)競(jìng)爭(zhēng)的社會(huì)里有立足之地。最后，我衷心感謝各位老師特別是我的指導(dǎo)老師袁老師在這一段時(shí)間給予我無私的幫助和指導(dǎo)，并向你們致以崇高的敬意，以后到社會(huì)上我一定努力工作，不辜負(fù)你們給予我的知識(shí)和對(duì)我寄予的厚望！附附錄英文文獻(xiàn)譯文InjectionMoldingApplications1.IntroductionTheuseofplastictoolingininjectionmoldingoccurswithinthefieldofRapidTooling(RTwhichprovidesprocessesthatarecapableofproducinginjectionmoldtoolingforlowvolumemanufacturingatreducedcostsandleadtimes.Suchtoolingallowstheinjectionmoldingofpartintheend-usematerialsforfunctionalprototypeevaluation,shortseriesproduction,andthevalidationofdesignspriortohardtoolingcommitment.ThetermRapidToolingissomewhatambiguous–itsnamesuggestsatoolingmethodthatissimplyproducedquickly.However,thetermisgenericallyassociatedwithatoolingmethodthatinsomeforminvolvesrapidprototypintechnologies.InvestigationandapplicationofStereolithography(SL)toproducemoldcavitiesfplasticinjectionmoldingprimarilybeganinthe1990s.Initiallytheprocesswaspromotedasaquickroutetosofttoolingforinjectionmolding(atooltoproducearelativelownumberofTheadvantagesofthishavebeensomewhatdilutedasothermoldproductiontechnologies,suchashighspeedmachining,haveprogressed,butotheruniquecapabilitiesoftheprocesshavealsbeendemonstrated.Stereolithographyhasseveralprocesscapabilitiesthatareparticularlyadvantageousforinjectionmoldtooling,butweshouldalsoappreciatethatisaccompaniedbysomesignificantrestrictions.Thischapterintroducesseveralaspectsoftheprocessaccompanibyadiscussionofitsprosandcons,alongwithexamplesofworkbydifferentparties(Fig.1).Fig.1Injectionmoldinginsertgeneratedbystereolithography,shownwithpartKeywords：InjectionMolding;moldproduction;3Dsystems;ejectionforces1.Theepoxyiscommonlycuredbyexposuretoanelevatedtemperature.Priortouseininjectionmolding,theepoxymoldhalves(inserts)needtobecontainedwithiabolster(anencapsulatingmetalmoldframe)forbothalignmentandloadbearing.Themoldhalvesmayrequiresomefurtherprocessingtoallowfitmentandensurealignmentofthemoldfaceswithinthebolster.2.MoldProductionInordertodiscussthemaintopic;thedirectproductionofmoldcavities,itisfirstnecesdifferentiatethisfromtheindirectroute.ThisisnotasignificanttopicsinceSLmerelyprothemasterpatternwhich,irrespectiveoftheprocessusedtoproducethis,haslittleinfluenthesubsequentinjectionmolding.2.1IndirectMoldProductionTheindirectmethodsinvolvetheuseofaninitialgeometrythathasbeenproducedbySL.Thisgeometryisutilizedasapatterninasequenceofprocessstepsthattranslateintoatoolwhicbemadeofamaterialdifferenttothatofthepattern.CastepoxytoolingrepresentsacommonindirectplasticRTmethodforinjectionmolding.Theprocessbeginswitha3Dmodel(i.e.CAD)oftheparttobemolded.SubsequentlythismodelisproducedbySLtoprovideamasterpatternoftheparttobemolded.SubsequentlythismodelisproducedbySLtoprovideamasterpatternaroundwhichthemoldwillbeformed.Traditionally,thepartisproducedsolelywithoutprovisioforpartinglines,gating,etc.Suchancillariesaregeneratedbymanualmethods(i.e.byfixingadditionalfeaturestothepart).However,theadventofeasierCADmanipulationallowsthemodeltobeproducedincludingsuchfeatures.Oncethecompletemasterpatternhasbeenproduced,themoldhalvesarecreatedbycastingepoxyaroundthepattern,thusrecreatinganegativeprofilethepattern.Theepoxymayincludefillersinattemptstoimprovestrengthandthermalpropertiesthemold.Suchfillersincludemetalandceramicparticlesinvariousforms.2.2DirectMoldProductionThedirectmethodsinvolveaSLsystemdirectlygeneratingthetoolingcavityinsertsinitsnativematerial.TheaccuracyoftheSLRPprocessresultsininsertsthatrequirefewfurtheroperationspriortotheiruseininjectionmolding.LikeallRPrelatedtechniquestheprocessisdependentona3DCADmodeloftheintendedgeometry.Unlikeindirecttechniques,thewholetoolinsertisgeneratedbySLandsoa3DCADrepresentationofthewholetoolinsertisrequired.Thisinvolvescreatingnegativesofthepaformthemoldinsertbodies,plustheprovisionsforgating,partejection,etc.Previously,thCADworkwouldhaverepresentedmoreworkrequiredinthepreparation.SuchinputisnowminimizedasmodernCADmanipulationpackages(e.g.Materialise’sMagicssoftware)allowtheautomationofsuchactivities.Oncegenerated,thecavityinsertsneedtobesecuredinabolstwithstandclampingforcesandtoprovidealignmenttothemoldhalves.ItshouldalsobementionedthatdirectSLtoolingforinjectionmoldinghasalsobeenreferredtoasDirectAIMThistermwasgiventotheprocessby3DSystems(SLsystemmanufacturers)andreferstoDirectACESInjectionMolding.(ACESstandsfor―AccurateClearEpoxySolid,‖whichisaSLbuildstyle).3.TheRequirementoftheProcessTheintroductionofrapidprototypinghasallowedengineersanddesignerstogeneratephysicalmodelsofpartsveryearlyinthedesignanddevelopmentphase.However,therequirementsofsuchprototypeshavenowprogressedbeyondthevalidationofgeometryandontothephysicaltestingandprovingoftheparts.Forsuchteststobeconduct

draftangleontheforceexertedonSLtoolsuponejectionofamolding.IthasbeenshownthatdraftangleontheforceexertedonSLtoolsuponejectionofamolding.Ithasbeenshownthatincreaseintoolingdraftangleresultsinalowerforcerequiredtoremoveapartfromthetool.However,theeffectofdraftanglevariationonejectionforceisminimalandlittlecompensatforthedeviationfromintendedpartgeometrycausedbytheadditionorremovalofmaterialrequiredtoformthedraft.Workhasbeenconductedtoestablishthecauseofcoredamageduringmolding.Thisfoundthatdamagewasnotrelatedtopressure,buttothesizeofthecorefeaturSmallercorefeatureswerebrokenduetoashearingactioncausedbypolymermeltmovement.Experimentationhasrevealedtwomodesofwearduringthematerialflowwithinthecavity.Thesemodeswereabrasiveatmediumflowpoints(i.e.sharpcorners),andablativeathigflowpoints(i.e.injectionpoints).Otherworkhasalsoemphasizedtheimportanceofthematerialflowinfluencedbymolddesign,identifyinggating,andpartinglineshutoffareasaspointsofpotentiallyhighwear.Fig.2Partsrequiringdifferentgatingarrangementsaccordingtomoldingmaterial5.injectionlasersystem’sdegreeofcuringisdependentuponthepulsefrequencyandthehatchspacing.Generallyacontinuousmodelasersystemallowsforgreaterenergyexposure.Withrespecttopost-curingoperationsitshouldbenotedthattheamountofcuringisnotgreatlyaffectedbyenvironmentexposure.Ifthermalpostcuringistobeuseditshouldalsobenotedthatalargemajorityofwarpageoccursduringthisstage,whichmaybeaconcernifthinwalledsectionsarinexistence.ThelayerthicknessofeachbuildslicedictatestheSLpart’sroughnessonsurfparalleltothebuilddirection.Whenthissurfaceroughnessisparalleltoamoldedpart’sdirectiofejectionithasaresultanteffectontheforcerequiredtoremovethepartfromthemoldwhiturnappliesaforcetotheinsertwhichcouldresultindamage.Thissurfaceroughnessandtheejectionejectionforcesexperienced,correspondlinearlytothebuildlayerthickness.Thesolutionistore-orientatetheSLbuilddirectionoremployalesserlayerthickness.5.1InjectionMoldingDuringmolding,areleaseagentshouldbefrequentlyusedtolowertheforceexperiencedbythtoolduetopartejection.Intheauthor’sexperience,asiliconelikeagentisthemostsuccessful.Low-injectionpressuresandspeedsshouldbeusedwheneverfeasible.MuchlowersettingsarefeasibleincomparisontosomeformsofmetaltoolingduetoSLheattransfercharacteristicsdiscussedwithinthissection.EarlyrecommendationsforSLinjectionmoldingstatedthatsincedamageoccursduringpartejectionitwasappropriatetoallowasmuchcoolingpriortomoldopeningaspossible.Thisreducedthetendencyofthepartstosticktotheinserts.Theauthorhastrialledthisapproach,whichoftenleadstogreatersuccess,butthepart-to-partcycletimesareextremelylong.Morerecentworkhasdemonstratedthatitisadvantageoustoejectthepartassoonaspossible(whenpartstrengthallows)beforethebulkmassofcavityfeatureshaveexceededtheglasstransitionpoint,whentheirphysicalstrengthisgreatlyreduced.Thisgreatlyreducesthtransmittedintothetoolandthecycletimeforeachpart.Subsequently,itisalsocriticaltomonitorthemoldtemperaturethroughoutthemoldingcycletoavoidexceedingtheglasstransitiontemperature(Tg)ofepoxy,wheretoolstrengthisreduced.ThisentailseachmoldingcyclebeginningwiththeepoxyinsertatambienttemperatureandthepartbeingejectedpriortoTgthemajorityoftheinsertsvolumebeingreached.Thishasbeenachievedinpracticebyinsertithermocouplesfromtherearofthecavityinsertintothemostvulnerablemoldfeaturessuchththeprobeliesshortlybeneaththecavitysurface.Allowingthpolymetoremainforsufficienttimewithinthemold,whilealsoavoidingcriticalTg,ispossibleduetotheverylowthermalconductivityofSLmaterials.Inaddition,thelowthermalconductivityofSLmaterialshasbeedemonstratedtobeadvantageousinthisapplicationforinjectionmoldtooling.IthasbeenshowthatthelowthermalconductivityofSLtoolingallowstheuseoflowinjectionspeedsandtemperatureswhicharerequiredduetothelimitedmechanicalpropertiesofSLmaterials.Traditionalmetaltoolingneedsthesehighpressuresandspeedstopreventtheinjectedpolymefreezingpriortothemoldcompletelyfilling.Thisisduetotherapidcoolingoftheinjectionwhenitcomesintocontactwiththehighthermalconduwhenitcomesintocontactwiththehighthermalconductivitymoldsurface.Also,theSLtoolinprocesshasshownitselftobecapableofproducingpartsthatwouldnotbepossibleunderthesameconditionsusingametalmold.ThethermalcharacteristicsofSLtoolinghavemadeitpossibletocompletelymoldcrystallinepolyetheretherketone(PEEK),whichhasaninjectiontemperatureof400_C(752_F).Anequivalentsteelmoldwouldrequireapremoldingtemperatureofabout200_C(392_F).Animpellergeometrywassuccessfullymoldedwithvastlylowerinjectionspeedsandpressureswereutilized,asshownintheTable1andFig.3.Table10.1PolyetheretherketonemoldingvariablesinSLmoldvs.steelmoldFig.3PEEKimpellermoldedbystereolithographytoolsAparticularlyillustrativeaccountofthecoolingconditionsisshownintheaboveimage.canbeseenthatthepolymerisprimarilygrayincolorwhereitcontactsSLsurfacesindicatcrystallineformation.Whereaswhereitcomesintocontactwiththesteelejectorpinsitisbrindicatinglocalizedamorphousareas.Thisisduetothedifferenceinheattransferofthetwomaterialsandhencethecoolingrateexperiencedbythecontactingpolymer.6.ProcessConsiderationsVariouspolymershavebeensuccessfullymoldedbySLinjectionmolding.Theseincludepolyester,polypropylene(PP),polystyrene(PS),polyamide(PA),polycarbonate,PEEK,acrylonitrilestyreneacrylate,andacrylonitrilebutadienestyrene.Thegreatestmateriallimitencounteredhasbeentheuseofglassfilledmaterials.AllevidenceindicatesthattheSLmoldtechniquedoesnotcopewellwithglassfilledmaterialsduetosevereproblemsofabrasiontoSLcavitysurface.Thisleadstopoorquality,inaccurateparts,andundercutsinthecavity,wSLcavitysurface.Thisleadstopoorquality,inaccurateparts,andundercutsinthecavity,weventuallyresultinthedestructionoftheSLinsert.ThisabrasivenaturehasbeenquantifiedacomparativeSLmoldingstudyofPA66andPA66with30%glassfibercontent.ThePA66enabled19shotspriortodamage,whiletheglassfilledvariantallowedonly6shotsbeforesamelevelofdamagewasincurred.Thesefindingsaresupportedbyworkconductedbytheauthor,withPA66witha30%glassfibercontentinducinghighmoldwear.However,ithasbeendemonstratedthatappropriatechoicesinmolddesignandprocessvariablesreducedtherateofwear.Theuseofappropriatesettingshasallowedthesuccessfulmoldingofalownumberofpartsaslargeas165_400_48mm(6.5_16_2in.)withhighgeometricalcomplexityinPA66with30%glasscontent.ThetoolandpartsareshowninFigs.4and5.7.MoldedPartPropertiesDuringthecourseofmyworkwithSLtooling,Ihaveendeavoredtoinvestigateandpursuethemostimportantaspectoftoolingandmolding;itisameanstoanend.Theendisthemoldepartsthemselves.Thesearetheproductsandiftheyareunsuitable,thentoolperformanceisentirelyirrelevant.EarlyworkexaminingtheresultantpartsproducedbytheSLinjectionprocedescribedthemonlyasbeingofapoorquality,effectedbywarping,andrequiringalongertimesolidifyduetothemold’spoorheattransferproducinganonuniformtemperaturedistribution.Otherworkalsonotedthatusingdifferingmaterialsinamold’sconstruction(i.e.asteelcoaSLcavity)ledtowarpingofthepartduetothedifferentthermalconductivitiesofthemoldmaterials.Fig.4LargestereolithographymoldingtoolFig.5Subsequentpartsproducedinpolyamide66(30%glassfiber)Thelowthermalconductivity,andhencethelowcoolingrate,ofthemoldhasasignificaninfluenceonthematerialpropertiesofthemoldedparts.Itwasshownthatpartsfromanepoxmoldexhibitahigherstrength,butalowerelongation;around20%inbothcases.ThedifferingmechanicalpropertiesofpartsproducedfromSLmoldsascomparedtothosefrommetaltoolsisalsodemonstratedinotherwork.ThisshowedthatthepartsmanufacturedbSLmoldinghadalesservalueofYoung’sModuluscomparedtothoseproducedinasteelmoldbutpossessedagreatermaximumtensilestrengthandpercentageelongationatbreak.Thesedifferentpartpropertieswereattributedtoaslowrateofheattransferofthetool.Thisslowheattransferproduceslongerpartcoolingtimesgivingagreaterstrengthbutlesstoughness.ResearchperformedatGeorgiaInstituteofTechnologyfurtherinvestigatedthemechanicalpropertiesofpartsproducedbytheSLmoldingprocess.ThisworkshowedthatnoncrystallineandcrystallinethermoplasticpartsproducedbytheSLmoldingtechniquedisplayeddifferingmechanicalcharacteristicsthanpartsfromtraditionalmolds.Noncrystallinematerialpartspossessedsimilarall-roundmechanicalpropertiescomparedtothoseproducedinidenticasteelmolds.However,crystallinethermoplasticpartsdemonstratedhighertensilestrength,highflexuralstrength,andlowerimpactpropertiescomparedtothosemanufacturedinidenticalst