常見結構設計問題辨析(專題篇上部)

常見結構設計問題辨析(專題篇上部)第一頁，共92頁。

PKPM用戶QQ群入群請先加QQ：248281268技術郵箱：JG@;服務電話：；4008000900V2.2版常見問題匯總(上部結構）第二頁，共92頁。專題篇1.躍層柱計算長度系數(shù)確定2.性能設計3.

M值理解4.剪力墻施工縫驗算

5.框支框架結構的傾覆力矩6.連梁超限問題處理7.剪力滯后問題分析8.樓層受剪承載力調整9.配筋簡圖中PL標識的理解

第三頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定躍層柱特點：結構局部樓板開大洞，部分柱子周邊沒有樓層梁，柱子長度變長。躍層柱容易發(fā)生失穩(wěn)，在一定條件下需考慮構件撓度對軸力作用的效應（p-δ效應），而在分析過程中，正確計算躍層柱的計算長度系數(shù)是關鍵點。第四頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定規(guī)范對混凝土柱計算長度系數(shù)條文樓蓋類型柱的類別L0

現(xiàn)澆樓蓋底層柱1.0H其余各層柱1.25H裝配式樓蓋底層柱1.25H其余各層柱1.5H注：表中H為底層柱從基礎頂面到一層樓蓋頂層的高度；其余各層柱為上下兩層樓蓋頂層之間的高度。第五頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定目前規(guī)范提到的計算長度系數(shù)考慮到上下樓蓋可以作為柱的有效側向支撐情況，當躍層柱一側或者兩側沒有足夠的支撐剛度時，該如何計算它的計算長度系數(shù)呢？有兩種考慮方式：一是簡化方法，直接取側向支撐較強的高度作為H考慮，分別計算柱各段長度系數(shù)。第六頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定二是考慮躍層柱在臨界荷載狀態(tài)下屈曲，由歐拉臨界荷載公式反算該構件的計算長度系數(shù)

式中Ncr——臨界荷載E——材料彈性模量I——截面慣性矩L——桿件的實際長度第七頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定案例分析：某8度（0.2g）5層框架結構，首層有兩根躍四層柱子（層高分別為6m、5m、5m、5.5m）,截面為1000mm×1000mm，柱砼強度等級為C40，通過分層建模（躍層柱分為四段），V2.2版SATWE及PMSAP軟件分析其計算長度及相應的構件配筋，并了解躍層柱的屈曲模態(tài)。第八頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定躍層柱計算長度確定方法一：SATWE自動計算其躍層柱計算長度系數(shù)值在剛性樓板假定的情況下，躍層柱子從下至上計算長度系數(shù)分別為1.0，1.25,1.25，1.25（該結果明顯不對）。第九頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定

第十頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定方法二：構件屈曲分析確定計算長度系數(shù);V2.2版PMSAP軟件可以計算各階屈曲模態(tài)，進行Buckling分析，計算中選取恒載（D）+活載(L)作為屈曲分析每步加載值，對整體結構進行線性屈曲分析。分析步驟如下：對躍層柱進行線性屈曲分析得到結構的各階屈曲模態(tài)，屈曲臨界荷載系數(shù)；然后檢查各階段屈曲模態(tài)形狀，確定該構件發(fā)生局部屈曲時的臨界荷載系數(shù)，得到該構件的屈曲臨界荷載Ncr；最后由歐拉臨界荷載公式反算該構件的計算長度系數(shù)。第十一頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定第十二頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定第十三頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定第八階屈曲模態(tài)圖第十四頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定

第十五頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定第十六頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定計算長度系數(shù)條件來源計算長度系數(shù)X向單側配筋（cm2）Y向單側配筋（cm2）X向差異

Y向差異剛性樓板假定1.033330%0%非剛性樓板假定3.585849176%148%屈曲分析3.785954179%163%對Z1底端考慮三種情況柱計算長度系數(shù)值修正后，進行雙偏壓承載力配筋計算第十七頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定1、從上表可以看出，根據(jù)屈曲分析反算計算長度系數(shù)得到的配筋最大，非剛性樓板假定條件下柱配筋次之。2、在躍層柱剛性樓板假定條件下，得到的計算長度系數(shù)值與非躍層柱的是一致的（考慮樓板的側向支撐影響），該種條件下得到的計算長度系數(shù)是失真的，配筋結果很可能偏小。3、可以采用將躍層柱看做一根柱子，再按照規(guī)范方法去確定其計算長度系數(shù)。在有條件或者對構件計算長度系數(shù)值沒有把握的情況下，可以采用Buckling分析構件失穩(wěn)的結果反算其計算長度系數(shù)值。第十八頁，共92頁。

1.躍層柱計算長度系數(shù)確定延伸：Buckling分析除了可以通過失穩(wěn)模態(tài)反推構件計算系數(shù)之外，還可以確定建筑結構整體穩(wěn)定性，通過查閱特征值算法得到屈曲因子來判斷結構整體穩(wěn)定性情況。穩(wěn)定特征值大于10，可以認為通過穩(wěn)定驗算穩(wěn)定特征值大于20，可以認為無須考慮二階效應第十九頁，共92頁。

2.性能設計抗震性能化設計，是一種建立在概念設計基礎上的抗震設計新發(fā)展不同地震力（小震、中震、大震）不同構件（普通構件、關鍵構件、耗能構件）同一構件的不同內力（彎矩、剪力、軸力）指定不同的性能目標（或性能水準）進行設計，保證結構在地震作用下的安全性能（承載能力，繼續(xù)承載的能力）及使用性能第二十頁，共92頁。

2.性能設計工程案例：第二十一頁，共92頁。

2.性能設計新高規(guī)3.11.1條將結構抗震性能目標分為A、B、C、D四個等級，并給出了各性能目標在各地震（小震、中震、大震）作用下的性能水準要求，性能水準分為1、2、3、4、5共5個等級，對應構件破壞程度為為“無損壞、輕微損壞、輕度損壞、中度損壞、比較嚴重損壞”。每個性能目標均與一組在指定地震地面運動下的結構抗震性能水準相對應。第二十二頁，共92頁。

2、性能設計

性能A對應：小震、中震、大震性能水準為1、1、2性能B對應：小震、中震、大震性能水準為1、2、3性能C對應：小震、中震、大震性能水準為1、3、4性能D對應：小震、中震、大震性能水準為1、4、5第二十三頁，共92頁。

2.性能設計性能C要求設計

小震中震大震性能水準134關鍵構件無損壞（彈性）輕微損壞（抗剪彈性，抗彎不屈服）輕度損壞（滿足最小截面要求）普通豎向構件無損壞（彈性）輕微損壞（抗剪、抗彎不屈服）部分構件中度損壞（滿足最小截面要求）耗能構件無損壞（彈性）輕度損壞，部分中度損壞（抗剪不屈服）中度損壞，部分構件比較嚴重損壞（滿足最小截面要求）繼續(xù)使用可能性不需繼續(xù)修理即可繼續(xù)使用一般修理后繼續(xù)使用修復或加固后可繼續(xù)使用計算手段彈性等效彈性等效彈性+彈塑性第二十四頁，共92頁。

2.性能設計以該結構為例的性能C要求設計

小震中震大震腰桁架及相連框架柱彈性抗彎不屈服，抗剪彈性不屈服普通框架柱彈性抗彎不屈服，抗剪彈性部分屈服，滿足抗剪截面驗算框架梁彈性部分屈服，滿足抗剪截面驗算大部分屈服，滿足抗剪截面驗算底部加強區(qū)剪力墻彈性抗彎不屈服，抗剪彈性不屈服普通剪力墻彈性抗彎不屈服，抗剪彈性部分屈服，滿足抗剪截面驗算剪力墻連梁彈性部分屈服，滿足抗剪截面驗算大部分屈服，滿足抗剪截面驗算第二十五頁，共92頁。

2.性能設計程序執(zhí)行：改地震最大影響系數(shù)值及對應的中大震調整不同的設計方法，具有不同的承載力一般而言，承載力由小到大的次序為：1現(xiàn)行規(guī)范的設計方法2中震不屈服（性能水準3，構件抗剪、抗彎不屈服驗算）3中震彈性（性能水準3，構件抗剪彈性驗算）4大震不屈服5大震彈性第二十六頁，共92頁。

2.性能設計小震分析程序：SATWE、PMSAP中震分析程序：SATWE、PMSAP（中震不屈服、中震彈性、大震不屈服、

大震彈性）大震彈塑性分析程序：EPDA、SAUSAGE第二十七頁，共92頁。

2.性能設計PKPM程序實現(xiàn)：1、選擇中/大震彈性設計時自動實現(xiàn)第二十八頁，共92頁。

2.性能設計2、選擇中/大震不屈服設計時自動實現(xiàn)第二十九頁，共92頁。

2.性能設計3.SAUSAGE計算罕遇地震結果，下面這個表就是構件損壞程度的對應關系結構構件損壞程度

無損壞輕微損壞輕度損壞中度損壞比較嚴重損壞

梁、柱完好混凝土開裂或鋼材塑性應變0-0.004鋼材塑性應變0.004-0.008鋼材塑性應變0.008-0.012或混凝土受壓剛度退化<0.1鋼材塑性應變>0.012或混凝土受壓剛度退化>0.1

剪力墻，殼單元模擬的連梁

完好

混凝土開裂或鋼材塑性應變0-0.004混凝土受壓損傷<0.1且損壞寬度<50%橫截面寬度，或鋼材塑性應變0.004-0.008混凝土受壓損傷<0.1且損壞寬度>50%橫截面寬度，混凝土受壓損傷0.1-0.5且損壞寬度<50%橫截面寬度或鋼材塑性應變0.008-0.012混凝土受壓損傷>0.5，或混凝土受壓損傷0.1-0.5且損傷寬度>50%橫截面寬度，或鋼材塑性應變>0.012混凝土樓板同剪力墻，損傷面積<50%橫截面變?yōu)閾p傷面積<50%單跨樓板的寬度第三十頁，共92頁。

2.性能設計3.罕遇地震下SUASAGE構件損傷情況，如下圖所示：某剪力墻對應混凝土損傷狀態(tài)第三十一頁，共92頁。

2.性能設計3.罕遇地震下結構整體指標，如下表所示：結論：性能設計不像我們想象中的那么難。第三十二頁，共92頁。M值的概念M值是基礎回填土對結構約束作用的剛度M值的影響因素基坑開挖方式地下室外側土質室外地坪上的荷載3.

M值理解第三十三頁，共92頁。地下室側向約束剛度的計算地上部分地下部分地下室側向約束剛度分布圖0∞程序把地下室側向約束剛度值按照三角形土的側移剛度：Ak=M*H*1000(KN/m/m^2)等效側移剛度：K=A*Ak式中H為地下室埋深，H為A為土作用面積第三十四頁，共92頁。嵌固端與回填土約束M值的關系嵌固端：設計概念回填土約束：力學概念（M值）兩者沒有任何關聯(lián)！回填土約束總是應如實填寫，與嵌固端層號無關！3.M值與嵌固端關系第三十五頁，共92頁。第三十六頁，共92頁。M值影響結構動力特性模型為一規(guī)則的框架結構，地下3層，地上8層，層高3.3米。設防烈度7度（0.1g)，設防地震分組為三組，場地類別為3類，修正后的基本風壓為0.9KN/m^2。第三十七頁，共92頁。模型號X向周期Y向周期扭轉周期模型一（無地下室）0.94020.88490.7395模型二（M=-3）0.99180.92860.7860模型三（M=0）1.34911.26241.0503模型四（M=3）1.14981.11150.9556模型五（M=6）1.10961.06810.9170模型六（M=10000）0.99200.92910.7865模型七（M=100000）0.99180.92870.7860在M=0的時候，結構的周期是最大的,兩側周期都處于衰減階段，當M值很大時，周期會收斂于0.9918s，與M=-3時的相同。由此可見，M值對于結構的周期之間存在著一定程度的反比關系。第三十八頁，共92頁。M值對地下室位移的約束

選擇地下室頂板的某個節(jié)點作為分析對象，不同模型的該節(jié)點在X或Y方向地震作用下的位移計算結果模型號X向平動Y向平動Z向平動X向轉動(RX)Y向轉動(RY)Z向轉動(RZ)模型一(無地下室)//////模型二（M=-3）000.120.040.040模型三（M=0）5.625.830.002模型四（M=3）1.551.090.150.070.080模型五（M=6）0.960.650.140.060.070模型六（M=10000）000.120.040.040第三十九頁，共92頁。M為0時相當于地下室沒有側向約束，地下室頂板在6個自由度方向上都有位移；M值取為負值時或者很大剛度值，地下室頂板在X,Y方面向水平位移和Z方向轉角進行約束。第四十頁，共92頁。

3.M值與地震力第四十一頁，共92頁。結論A.M>0時，M值與結構的周期有著一些反比關系B.M值約束了結構的X,Y平動，Z方向的轉動C.M值對結構約束作用可減小樓層地震力D.結構設計時合理的設置M值，能夠更加準確的分析結構的內力，減小因為約束不足配筋過大造成的材料浪費，同時也需避免約束過大造成的不安全因素E、不設置地下室時，底部樓層地震剪力況與設置地下室后，但M=0時

的結果較接近第四十二頁，共92頁。

3.M值與嵌固端

F、SATWE參數(shù)“嵌固端所在層號”此處嵌固端不同于結構的力學嵌固端，不影響結構的力學分析模型，而是與計算調整相關的一項參數(shù)，還是存在水平地震力的變形和內力值的“M值”參數(shù)才是反映真正的力學概念，當M值無限大時，可以認為在地下室頂板是沒有水平位移和繞Z軸轉角的。

所以在對比有地下室模型和無地下室模型時的結果時，如果要想兩者內力、配筋結果對應完全一致，只有M值填為負的地下室層數(shù)。否則兩者結果還是有些差異。

第四十三頁，共92頁。《高規(guī)》7.2.12對抗震等級為一級的剪力墻，水平施工縫抗滑移驗算要滿足一定的要求。

上式中：

Vwj―剪力墻水平施工縫處剪力設計值；As―水平施工縫處剪力墻腹板內豎向分布筋和邊緣構件中的豎向鋼筋總面積（不包括兩側翼墻），以及在墻體中有足夠錨固長度的附加豎向插筋面積；fy―豎向鋼筋抗拉強度設計值；N―水平施工縫處考慮地震作用組合的軸向力設計值，壓力取正值，拉力取負值。4.剪力墻施工縫驗算

實例第四十四頁，共92頁。一剪力墻結構，高99m，抗震等級為特一級，邊緣構件和分布筋的鋼筋強度均為fy=360N/mm2。底層某片剪力墻施工縫提示超限，超限信息如圖1：4.剪力墻施工縫驗算

實例第四十五頁，共92頁。首先從超限信息可以查到驗算施工縫所需要的剪力設計值Vwj以及與之對應組合工況的軸力設計值N。為了更好的了解軟件的計算，現(xiàn)將該構件的內力標準值摘錄如圖2：4.剪力墻施工縫驗算

實例第四十六頁，共92頁?？疾祢炈闶┕たp的工況組合為68號組合圖3：4.剪力墻施工縫驗算

實例第四十七頁，共92頁。按照此組合的分項系數(shù)手工計算Vwj如下：Vwj=1.9×[413.4+0.5×0.55×77.5+0.28×（-764.2）+1.3×（-1425.5）-0.5×63]=-3161.4KN;（特一級剪力調整系數(shù)1.9）4.剪力墻施工縫驗算

實例第四十八頁，共92頁。按照此組合的分項系數(shù)手工計算N如下：N=-5386+0.5×0.55×（-894.2）+0.28×3527.8+1.3×6275.6–0.5×（-1092.3）=4060.3KN（拉力）剪力和軸力均與軟件計算一致。在此注意軸力為拉力，驗算施工縫抗滑移時重力恒活荷載對此工況是有利工況，故恒活荷載的分項系數(shù)取為1。4.剪力墻施工縫驗算

實例第四十九頁，共92頁。鋼筋面積Ast=24717.9如何得來？這個數(shù)值對驗算抗滑移非常重要。首先從《高規(guī)》的參數(shù)解釋看，它包括剪力墻腹板內豎向分布筋和邊緣構件中的豎向鋼筋總面積（不包括兩側翼墻）。此處軟件首先得到邊緣構件的鋼筋，此鋼筋綜合考慮了計算配筋和構造配筋，也即兩者取大值。所以邊緣構件的配筋成了主要研究對象。4.剪力墻施工縫驗算

實例第五十頁，共92頁。此片剪力墻尺寸截面寬度300mm，高度3700mm，軟件計算陰影區(qū)的尺寸為300×400，按照特一級剪力墻約束邊緣構件構造配筋為1.4%，得到構造配筋為As1=300×400×0.014=1680mm2小于計算配筋7417mm2，故軟件取邊緣構件的配筋量取7417mm24.剪力墻施工縫驗算

實例第五十一頁，共92頁。分布筋的鋼筋取決于軟件計算前計算參數(shù)墻豎向鋼筋配筋率的設置。圖4：本例取豎向分布筋配筋率0.6%，故得到豎向分布筋的鋼筋量As2=300×3700×0.006=6660mm2。4.剪力墻施工縫驗算

實例第五十二頁，共92頁。Ast=1.15×21494=24718.1mm2，這樣就和軟件計算值對的上了。4.剪力墻施工縫驗算

實例綜合邊緣構件配筋的總配筋：As1+As2=7417×2+6660=21494mm2對不上？考慮了參數(shù)定義中實配鋼筋超配筋系數(shù)1.15。如圖第五十三頁，共92頁。通過以上分析我們得出了規(guī)范剪力墻抗滑移公式中各個參數(shù)的解析，不難得出最后的抗滑移驗算結果：V=3162.>Fs=(0.6*fy*Ast+0.8*N)/Rre=(0.6*360*24717.9-0.8*4060.3*1000)/0.85=2459795.8N=2460KN（注意拉力取負號）。4.剪力墻施工縫驗算

實例第五十四頁，共92頁。某片剪力墻出現(xiàn)施工縫驗算超限，如何調整是我們較關心的問題，在此只給出調整建議。從剪力墻水平施工縫超限的原因看無外乎有三個：第一個是墻的剪力過大；第二個是墻的軸力較小或者為拉力；第三個是豎向分布筋配筋率較?。?.剪力墻施工縫驗算

實例第五十五頁，共92頁。鑒于第一種情況，為了減小剪力墻的剪力，只能從結構的布置入手，想辦法減小墻的剛度，例如減短墻肢長度或者長墻開洞；第二種情況也需要從整體布局調整盡量不要讓墻肢出現(xiàn)負值；墻體布置不能改變的情況下可考慮將第三種情況中的墻的豎向分布鋼筋配筋加大來滿足超限情況。（在特殊構件定義那單獨修改墻體的豎向分布筋的配筋率，想當與加豎向插筋的結果）其中改變墻體布置肯定是最有效的方式。4.剪力墻施工縫驗算

實例第五十六頁，共92頁?！犊挂?guī)》6.1.3條文說明中給出了計算“傾覆力矩”的規(guī)范方法（V*H求和方法）按照力學上“力矩”的定義，可以給出計算“傾覆力矩”的力學方法（與取矩點有關）5.框支框架結構的傾覆力矩第五十七頁，共92頁。SATWE中同時提供了兩種方法的傾覆力矩值抗規(guī)方式和軸力方式兩種傾覆力矩的關系樓層總的傾覆力矩相等（與外力的力矩平衡）某一類構件的傾覆力矩一般不等規(guī)范方法的適用條件適用于豎向構件連續(xù)的結構形式5.框支框架結構的傾覆力矩第五十八頁，共92頁?！陡咭?guī)》10.2.16-7要求計算框支框架承擔的傾覆力矩百分比對于框支剪力墻結構，規(guī)范方法并不適用，推薦采用力學方法規(guī)范方法力學方法X6.59%47.45%Y5.92%62.45%第5層框支框架傾覆力矩百分比5.框支框架結構的傾覆力矩第五十九頁，共92頁。某些軟件對于這類情況仍然采用規(guī)范方法，而且在計算傾覆力矩百分比時，樓層總的傾覆力矩未考慮轉換層以上部分，這種做法是不嚴謹?shù)臉菍诱w受力狀態(tài)轉換層及以下部分的受力狀態(tài)5.框支框架結構的傾覆力矩第六十頁，共92頁。一、對連梁的計算處理1、減小連梁高度；抗彎剛度的降低比抗剪剛度降低快

。2、抗震設計剪力墻中連梁的彎矩和剪力可進行塑性調幅，以降低其剪力設計值。3、點鉸變?yōu)楹喼Я?，只承擔豎向荷載，不提供整體剛度。4、雙(多縫）連梁；5、交叉斜筋、對角暗撐；

6.連梁超限處理第六十一頁，共92頁。設縫連梁：目前可以針對“按框架輸入”和“按洞口輸入”兩種建模方式的連梁，進行設縫處理。

6.連梁超限處理第六十二頁，共92頁。1.設縫連梁；

6.連梁超限處理第六十三頁，共92頁。2.交叉斜筋《混凝土規(guī)范》11.7.10條對于一、二級抗震等級的連梁，當跨高比不大于2.5時，除普通箍筋外宜另配置斜向交叉鋼筋，其截面限制條件及斜截面受剪承載力可按下列規(guī)定計算：1當洞口連梁截面寬度不小于250mm時，可采用交叉斜筋配筋，其截面限制條件及斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定：

6.連梁超限處理第六十四頁，共92頁?！敖徊嫘苯睢盤KPM軟件中的體現(xiàn)①SATWE前處理“配筋信息”中增加參數(shù)“梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式時，箍筋與對角斜筋的配筋強度比”

②SATWE前處理“特殊構件補充定義”中，對“按框梁方式”輸入的連梁人工指定“交叉斜筋”。6.連梁超限處理第六十五頁，共92頁。6.連梁超限處理第六十六頁，共92頁。3、對角暗撐當連梁截面寬度不小于400mm時，可采用集中對角斜筋配筋或對角暗撐配筋，其截面限制條件及斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定：1)受剪截面應符合式(11.7.10-1)的要求：2)斜截面受剪承載力應符合下列要求

6.連梁超限處理第六十七頁，共92頁。6.連梁超限處理第六十八頁，共92頁。

7.剪力滯后問題分析某工程高106m，首層層高11m，框架核心筒結構，基本風壓0.8KN/M2，設防烈度7度（0.15g)。本工程采用PMCAD建模如右圖所示：第六十九頁，共92頁。

結構平面布置圖結構平面布置圖如下所示：跨中板帶第七十頁，共92頁。

計算結果分析SATWE首層配筋計算結果如下，底層中間核心筒部分出現(xiàn)了很多受拉墻：第七十一頁，共92頁。

結構水平布置特點分析1.筒體偏心布置，結構剛心偏上，與質心偏離較遠。2.Y方向水平荷載很大，容易產生很大的拉應力。3.核心筒和框架部分跨度較大（接近10m),聯(lián)系梁的尺寸為400*850，相對于框架柱1100*1400mm和核心筒墻體450mm剛度太弱，結構空間整體性效果較差。結論：該種結構布置非常容易導致剪力滯后現(xiàn)象！第七十二頁，共92頁。

9.剪力滯后問題分析由于梁的彈性變形，在側向荷載的作用下，截面并不保持為平面，角柱處軸向變形為最大，離角柱越遠的各柱軸向變形為最小，這種現(xiàn)象稱為剪力滯后。第七十三頁，共92頁。

剪力后滯的影響因素1、剪力滯后現(xiàn)象越嚴重，框筒結構的整體空間作用越弱；

2、剪力滯后的大小與梁的剛度、柱距、結構長寬比等有關。梁剛度越大、柱距越小、結構長寬比越小，剪力滯后越??；

第七十四頁，共92頁。

調整方向1.加大框架截面，增強結構外圍抵抗矩。（效果不好）2.優(yōu)化核心筒布置，適當加厚部分筒體和削弱部分筒體。（效果不好）3.加強核心筒和外圍框架聯(lián)系，增大梁尺寸或者考慮采用厚板增加水平力的傳遞作用。4.混合采用增大梁截面尺寸及厚板增加水平力的傳遞作用。第七十五頁，共92頁。

方法三：增大梁截面尺寸大幅度提高梁截面尺寸，基本解決中間部位墻體受拉問題第七十六頁，共92頁。

方法三：采用厚板結構保證水平力的傳遞修改板厚度采用800mm厚板，基本能夠解決中間部位墻體受拉問題。第七十七頁，共92頁。

方法四：混合方法保證水平力的傳遞采用局部加大梁截面尺寸和加厚樓房方法，能夠更有效地解決中間墻體受拉問題。第七十八頁，共92頁。

Y向風荷載作用下墻底最大軸力墻體最大軸力原模型為8046KN，采用大梁結構為6442KN約減小20%；采用厚板結構墻底軸力為6048約減小25%；采用混合方法墻底軸力為4997KN約減小40%，可見采用混合方法結果最佳。原模型大梁結構厚板模型混合模型第七十九頁，共92頁。

總結剪力滯后效應在結構工程中是一個普遍存在的力學現(xiàn)象，小至一個構件，大至一棟超高層建筑，都會有剪力滯后現(xiàn)象。剪力滯后，有時也叫剪切滯后，從力學本質上說，是圣維南原理，它嚴格地符合彈性力學的三大方程，即幾何方程、物理方程、平衡方程。具體表現(xiàn)是，在某一局部范圍內，剪力所能起的作用有限，所以正應力分布不均勻，把這種正應力分布不均勻的現(xiàn)象叫剪切滯后。

針對一些復雜偏心較大的工程，可以采用一些非常規(guī)方法，解決剪力滯后問題，針對本工程而言，混合采用厚板和加大梁截面方法效果最佳。第八十頁，共92頁。

8.樓層受剪承載力調整高規(guī)的3.5.3條規(guī)定，A級高度高層建筑的樓層層間抗側力結構的受剪承載力不宜小于其上一層受剪承載力的80％，B級高度不應小于75％。WMASS.OUT中輸出要求：Ratio_Bu>0.8（0.75）：第八十一頁，共92頁。

樓層受剪承載力計算對于9度設防烈度的各類框架及一級抗震等級的框架結構，框架梁和連梁端部剪力、框架柱端部彎距、剪力調整應按實配鋼筋和材料強度標準值來計算。在出施工圖前，SATWE程序無法得到實配鋼筋面積故：取近似實配鋼筋面積=計算配筋面積*實配鋼筋超配系數(shù)需要設計人員根據(jù)經驗輸入超配系數(shù)程序根據(jù)該值自動調整配筋面積第八十二頁，共92頁。

實配超筋系數(shù)不同版本變化1）柱、墻實配鋼筋超配