第九章船舶主要部件的檢修

第九章船舶主要部件的檢修第一頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四1.柴油機吊缸檢修（P.166-)吊缸正確的拆卸順序(P.166):先附屬件后主體先拆容易的后拆難的先上后下先拆外部后拆內(nèi)部先拆部件然后再解體第二頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四拆卸的注意事項(P.167-168):拆不開的零件不得強拆拆開的孔口應(yīng)遮蓋封堵，避免損傷或進入異物相互配合的零件應(yīng)做好標(biāo)記吊缸拆開的附屬管接口封堵可以應(yīng)用:膠帶吊缸后的缸套頂面,為了避免異物落入一般蓋住時可以用:木板蓋、鐵罩、硬紙板拆卸零部件時的標(biāo)記方法可以用：標(biāo)記筆、掛標(biāo)簽、打鋼印號

第三頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四吊缸檢查的主要零件(P.169)：氣缸蓋、氣缸套、活塞組件指南P.360-365：題目：3277-3326第四頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四2.增壓器的檢修(P.171-)廢氣渦輪增壓器的作用是利用柴油機廢氣能量驅(qū)動渦輪帶動同軸上的壓氣機，把空氣壓力提高送入氣缸，使柴油機功率大幅度提高。廢氣渦輪增壓器使柴油機的功率增加1倍，而重量只增加10％。由于增壓器高速運轉(zhuǎn)，它屬于精密機械。增壓器主要故障：殼體腐蝕、軸承損壞、葉片損傷、氣封損壞、振動。第五頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四(P.172-)渦輪殼體內(nèi)表面與廢氣接觸發(fā)生腐蝕，特別是在排氣殼底部(A處)易腐蝕爛穿。增壓器渦輪殼體發(fā)生酸腐蝕關(guān)鍵是壁面溫度低于硫酸的露點(170℃)。增壓器殼體渦輪內(nèi)壁的酸腐蝕是屬于電化學(xué)腐蝕。殼體腐蝕防止、修理(P.173)：防止增壓器渦輪端殼體腐蝕的方法是提高冷卻水進口溫度。防止增壓器渦輪殼體腐蝕的方法是選用非冷卻式的增壓器。第六頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四增壓器渦輪殼體腐蝕的程度應(yīng)控制在不大于50％的設(shè)計壁厚渦輪殼體腐蝕后，其最小壁厚大于設(shè)計壁厚的50％，殼體冷卻水腔經(jīng)水壓試驗合格后方可繼續(xù)使用。渦輪殼體局部腐蝕較重，可采用焊補修理殼體腐蝕后，其最小壁厚小于設(shè)計壁厚的50％，殼體冷卻水腔經(jīng)修理和1.5倍工作壓力的水壓試驗合格后方可繼續(xù)使用。第七頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四渦輪殼體的清洗(P.173)：渦輪殼體噴水清洗時是在柴油機

50％負(fù)荷下進行。壓氣機端噴水清洗應(yīng)在柴油機全負(fù)荷下進行。第八頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四(P.173-)軸承在增壓器中居重要地位，它不僅保證轉(zhuǎn)子安全可靠地高速回轉(zhuǎn)，還必須保證轉(zhuǎn)子準(zhǔn)確定位廢氣渦輪增壓器轉(zhuǎn)子兩端軸承一般采用透平油，由自帶油泵進行潤滑。增壓器自帶油泵工作的可靠性與其安裝質(zhì)量有關(guān)，安裝時應(yīng)保證油泵軸線與轉(zhuǎn)子軸線同軸。第九頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四滾動軸承具有摩擦系數(shù)小，產(chǎn)生熱量少，潤滑油消耗量少，拆卸方便，起動性能好，效率高等優(yōu)點,缺點是使用壽命有限。滾動軸承累積工作時間達到其額定使用壽命時即應(yīng)換新軸承，一般累積工作時間約為8000小時。第十頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四(指南P.302-303)壓氣機端的軸承中裝有徑向和軸向兩級減振彈簧片。其中軸向減振彈簧片除應(yīng)具有減振作用外，還應(yīng)具有調(diào)整和確定轉(zhuǎn)子軸向位置的作用在渦輪端軸承中只裝有徑向減振彈簧片，以減輕振動。第十一頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四(P.174)壓氣機葉輪和渦輪葉片常見的失效形式是變形、裂紋和斷裂。增壓器渦輪葉片變形的原因是高速異物撞擊所致。增壓器壓氣機葉片損傷是由于軸承嚴(yán)重磨損所致。渦輪葉片裂紋檢查采用著色探傷。第十二頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四當(dāng)個別渦輪葉片產(chǎn)生嚴(yán)重?fù)p傷時應(yīng)采用拆除損傷及與之對稱的葉片。渦輪葉片根部裂紋則應(yīng)采用更換工藝處置。渦輪葉片中部或上部有缺陷時可采用焊補修理。渦輪葉片四面上的輕微少量缺陷允許修磨，但修磨的厚度應(yīng)不大于

1／6相應(yīng)部位的葉片厚度。第十三頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四增壓器的密封裝置(P.175)：氣封和油封。增壓器轉(zhuǎn)子軸上的油封的作用是防止滑油進入渦輪殼體或壓氣機殼體內(nèi)。壓氣機葉輪背部的氣封作用是防止空氣漏入渦輪端。渦輪端氣封的作用是防止軸承箱滑油被污染。增壓器氣封嚴(yán)重?fù)p壞時應(yīng)采取更換密封帶和壓緊絲進行修理。第十四頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四小型增壓器中的油封常采用活塞環(huán)式的密封裝置。大型增壓器中的氣封多采用迷宮式的密封裝置。增壓器壓氣機葉輪背面與隔熱墻之間設(shè)有徑向迷宮式的氣封。(P.175)軸承損壞會引起振動，應(yīng)更換新軸承。轉(zhuǎn)子變形會使增壓器產(chǎn)生振動。第十五頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四增壓器主要裝配間隙和校中(P.177)：增壓器校中測量：通過測量N、M、L間隙進行對中情況的精確檢驗。其中間隙N是轉(zhuǎn)子軸向串動量。保證增壓器轉(zhuǎn)子受熱膨脹不會產(chǎn)生壓氣機葉輪與氣封板碰撞的間隙是M值(壓氣機葉輪的后間隙)。保證壓氣機葉輪不與殼體相碰的間隙是L(壓氣機葉輪的前間隙)。第十六頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四增壓器轉(zhuǎn)子校中時若壓氣機葉輪前后間隙不滿足要求時應(yīng)采取措施：增加壓氣機端轉(zhuǎn)子軸的調(diào)位墊片減少壓氣機端轉(zhuǎn)子軸的調(diào)位墊片交換壓氣機端和渦輪機倒轉(zhuǎn)子軸的調(diào)位墊片。第十七頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四轉(zhuǎn)子動平衡試驗(P.178-181)：靜平衡試驗：在一個回轉(zhuǎn)平面內(nèi)，力系平衡。動平衡試驗：動平衡試驗是在2個平面上空間匯交力系平衡。兩平面內(nèi)離心力的向量和近似為0；離心力引起的力偶矩向量和近似為0。動平衡試驗(P.180)：零部件D/L≤1時,應(yīng)進行動平衡試驗，以保證其平穩(wěn)、無振動的運轉(zhuǎn)。第十八頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四零部件(D/L≥5)應(yīng)進行靜平衡試驗，以保證運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，如螺旋槳。修后的增壓器轉(zhuǎn)子、電機轉(zhuǎn)子應(yīng)進行動平衡試驗，以保證平穩(wěn)運轉(zhuǎn)。增壓器的轉(zhuǎn)子或葉片經(jīng)修理或更換后均應(yīng)進行動平衡試驗并合格。新造或經(jīng)修理的增壓器轉(zhuǎn)子應(yīng)進行動平衡試驗。第十九頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四增壓器轉(zhuǎn)子需做動平衡試驗的情況(P.180)：轉(zhuǎn)子部件受機械損傷；轉(zhuǎn)子軸及渦輪葉片經(jīng)修理后；渦輪葉片部分或全部更換后；壓氣機葉及導(dǎo)風(fēng)輪經(jīng)修理或更換后。增壓器轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動時產(chǎn)生的離心力空間匯交力系。動平衡試驗是在2個平面上檢測。第二十頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四動平衡指標(biāo)(P.180)：①不平衡度：反映回轉(zhuǎn)件回轉(zhuǎn)時不平衡慣性力的大小和方向的指標(biāo)是不平衡度。對于質(zhì)量分布在同一平面內(nèi)，軸向長度較小的回轉(zhuǎn)件，其不平衡度用不平衡度或稱重徑積表示,即距回轉(zhuǎn)半徑Ｒ處有一不平衡重Ｆ(或不平衡力Ｆ)時，回轉(zhuǎn)件的不平衡度用Ｆ·Ｒ(?！っ?，或稱重徑積。第二十一頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四②平衡精度是用來度量回轉(zhuǎn)件動平衡的物理量，回轉(zhuǎn)件的平衡精度是其經(jīng)平衡后的不平衡程度，用回轉(zhuǎn)件的重心相對其回轉(zhuǎn)中心的距離稱為偏心矩e。偏心距用回轉(zhuǎn)件的不平衡度(重徑積)與其質(zhì)量中心上的重力之比耒表示，即e＝FR/G(mm)?；剞D(zhuǎn)件的重心相對其回轉(zhuǎn)中心的距離稱為偏心距e。第二十二頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四增壓器轉(zhuǎn)子的平衡精度又稱為偏心距。增壓器轉(zhuǎn)子動平衡檢驗后，要求達到

e＜［e］。增壓器轉(zhuǎn)子動平衡試驗合格之后：兩平面內(nèi)的離心力的向量和近似為0，離心力引起的力偶矩向量和近似為0，偏心矩近似為0。第二十三頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四兩臺增壓器轉(zhuǎn)子具有相同的平衡精度，則其偏心距相等。兩臺增壓器的轉(zhuǎn)子具有相同的重徑積，則其偏心距不一定相等。兩臺增壓器轉(zhuǎn)子具有不同的質(zhì)量，若重徑積相同，則平衡精度不相等。以回轉(zhuǎn)件的許用偏心距［e］與回轉(zhuǎn)件的角速度ω的乘積［e］·ω表示回轉(zhuǎn)件的平衡精度，并來分級。第二十四頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四對于質(zhì)量分布在同一平面內(nèi)，軸向長度較小的回轉(zhuǎn)件，其平衡精度用e表示。對于質(zhì)量分布不在同一平面內(nèi)，軸向長度較大的回轉(zhuǎn)件，其平衡精度用e·ω表示，其中ω為回轉(zhuǎn)件的角速度。平衡精度的等級按照［e］·ω來劃分。增壓器轉(zhuǎn)子平衡精度超過許用值時應(yīng)采取的措施是在葉輪或渦輪上定點去重。第二十五頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四增壓器損壞后的應(yīng)急措施(P.182)：航行中，當(dāng)廢氣渦輪增壓器發(fā)生嚴(yán)重的故障時，應(yīng)采用停增壓器措施進行處置。航行中，當(dāng)廢氣渦輪增壓器發(fā)生嚴(yán)重故障時，海況允許短時停車，對損壞渦輪增壓器采用鎖住轉(zhuǎn)子措施處置。航行中，當(dāng)廢氣渦輪增壓器發(fā)生嚴(yán)重故障時，海況允許長時間停車，對損壞的渦輪增壓器采用拆除轉(zhuǎn)子措施進行處置。第二十六頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四航行中，某船定壓增壓的增壓器發(fā)生嚴(yán)重故障，主機功率較小，平均指示壓力＜0.5兆帕，此時對增壓器應(yīng)采取鎖住轉(zhuǎn)子一端(壓氣端)的措施進行處理。航行中，某船主機采用脈沖增壓系統(tǒng)，主機功率較小，平均指示壓力＜0.5兆帕，增壓器發(fā)生嚴(yán)重故障時應(yīng)對其采取鎖住轉(zhuǎn)子兩端措施進行處理。某船航行在風(fēng)平浪靜的海上，增壓器發(fā)生嚴(yán)重故障，主機平均指示壓力＞0．5兆帕，此時對增壓器應(yīng)采取鎖住轉(zhuǎn)子兩端措施進行處理。第二十七頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四航行中，增壓器發(fā)生故障可利用隨機專用工具，并按說明書要求將轉(zhuǎn)子鎖住，但應(yīng)使增壓器停止?jié)櫥?，繼續(xù)冷卻。增壓器發(fā)生故障后鎖住轉(zhuǎn)子的措施簡便，起到了緩解故障和防止故障擴大的作用，但缺點是長時間鎖住轉(zhuǎn)子將引起變形。增壓器發(fā)生故障后采用拆除轉(zhuǎn)子的措施，不僅防止事故擴大，更重要的是保護了轉(zhuǎn)子，但缺點是工作量大。第二十八頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四3.船舶軸系的檢修(P.183)船舶軸系是船舶動力裝置的重要組成部分，承擔(dān)著傳遞扭矩和推力的作用，以實現(xiàn)船舶航行。船舶軸系是從曲軸尾法蘭起至尾軸止。單軸系具有直接傳動、結(jié)構(gòu)簡單可靠、傳動損失小和便于操縱的特點。雙軸系具有高速、機動性好和生命力強的特點。第二十九頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四短軸系是指具有一節(jié)或無中間軸的軸系。長軸系是指具有兩節(jié)或兩節(jié)以上中間軸的軸系。軸系理論中心線是船舶設(shè)計時確定的軸系中心線,根據(jù)首尾基準(zhǔn)點來確定。軸系理論中心線：確定主機和軸系位置。軸系理論中心線是主機的定位安裝基準(zhǔn)。第三十頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四船舶軸系和螺旋槳檢驗(P.184-)：1)船舶軸系檢驗：船舶軸系軸線狀態(tài)(軸系校中)檢查有：軸系中心線偏差度(偏中值)和兩端軸(尾軸與曲軸)的同軸度。軸系校中狀態(tài)檢驗：即中心線的檢查，包括軸系中心線偏差度檢查與軸系兩端同軸度檢查。第三十一頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四①軸系中心線的偏差度檢查(P.185)：軸系中心線的偏差度(偏中值)是指軸系實際中心線與理論中心線的偏差。由于軸系的實際變形難以檢測，通過測量軸系的相鄰軸兩法蘭的偏中值來了解軸系軸中心線的實際狀態(tài)。軸系中心線發(fā)生彎曲變形將會使相鄰軸連接法蘭的相對位置發(fā)生變化，產(chǎn)生偏移δ與曲折φ。第三十二頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四相鄰軸兩連接法蘭的軸心線平行的現(xiàn)象稱偏移。相鄰軸兩連接法蘭中心對準(zhǔn)而軸心線相交的現(xiàn)象稱曲折。(P.186)在修造船中，廣泛采用直尺—塞尺法、雙指針—塞尺法測量軸系相鄰軸連接法蘭上的偏中值。值得注意：在各中間軸距法蘭端面（0.18－0.20）L處加一臨時支承，拆下連接螺栓和使法蘭間留有間隙。第三十三頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四偏移δ與曲折φ第三十四頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四例如(指南P.310-311)：相鄰軸同軸，其連接法蘭處偏中值為δ＝0、φ＝0。相鄰軸軸心線平行，其連接法蘭處偏中值為δ≠0、φ＝0。相鄰軸軸心線相交，但相鄰軸兩法蘭中心對準(zhǔn)，其連接法蘭處偏中值為δ＝0、φ≠0。相鄰軸軸心線相交，但相鄰軸兩法蘭中心未對準(zhǔn)，其連接法蘭處偏中值為δ≠0、φ≠0。第三十五頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四采用直尺—塞尺法測得某船軸系某對連接法蘭上的Z上＝0.2毫米，Z下＝0.1毫米，則該法蘭的偏移值δ⊥＝0.15毫米／米。采用直尺—塞尺法測得某船軸系第二對連接法蘭上的Z上＝0.5毫米，Z下＝0.3毫米，則該法蘭的偏移值δ⊥＝0.4毫米／米。第三十六頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四②船舶軸系兩端軸同軸度檢查(P.187)：兩端軸(尾軸與曲軸)的同軸度船舶軸系同軸度偏差反映了尾軸與曲軸不同軸的程度(總偏移、總曲折：δ總、φ總)檢查尾軸與曲軸的同軸度誤差的方法能用平軸法,平軸計算法,拉線法,光學(xué)儀器法平軸法以曲軸（或尾軸）法蘭為基準(zhǔn)，自首向尾（或相反）依次調(diào)節(jié)中間軸及其支承高低位置使各對法蘭上的δ、φ為零。第三十七頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四軸系檢驗后應(yīng)使(P.187)：軸系中心線的各偏差度應(yīng)小于允許值，軸系同軸度誤差δ總、φ總交點應(yīng)在δMAX－

φMAX三角形內(nèi)。軸系經(jīng)檢驗，狀態(tài)良好，僅個別法蘭上的δ、φ不符合要求，應(yīng)采用調(diào)節(jié)相關(guān)中間軸和中間軸承的位置方法調(diào)整，當(dāng)軸系的同軸度誤差過大時，應(yīng)采用改變主機位置方法,或偏鏜尾軸管方法調(diào)整軸系狀態(tài)。第三十八頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四2)螺旋槳檢修（P.188):目前船舶主要采用的推進器，傳遞功率產(chǎn)生推力。螺旋槳的連接方式有：鍵連接、粘接、液壓無鍵連接鍵連接因有鍵槽應(yīng)力集中明顯粘接常用于D小于4.5m的沿海及內(nèi)河船舶D小于1.5m的小型船舶可直接采用粘接第三十九頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四螺旋槳的檢修(P.189)：螺旋槳常見失效形式有裂紋、腐蝕、變形，鳴音。螺旋槳的鳴音是在工作時渦流激振,發(fā)生共振的嗡嗡聲鳴音發(fā)生在0.4R以外的隨邊邊緣。消除方法：加厚或減薄隨邊邊緣、加工特殊邊形。第四十頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四螺旋槳缺陷主要發(fā)生在在槳葉上。螺旋槳缺陷在槳葉上分為三個區(qū)域：A區(qū)0.4R以內(nèi)區(qū)域B區(qū)0.4-0.7R區(qū)域C區(qū)0.7R以外區(qū)域各區(qū)修理原則(P.190)：(1)-(5)。第四十一頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四螺旋槳檢修后要測量螺距與靜平衡試驗，測螺距的量具有螺距規(guī)、直尺，螺距包括局部螺距、截面螺距、槳葉螺距、總螺距。(P.191)局部螺距h＝360°×ΔL/α(P.192)靜平衡要求達到隨遇平衡、不平衡重量小于許用值、幾何中心與回轉(zhuǎn)中心重合程度符合要求。螺旋槳的變形可采用冷（＜250℃）、熱變形法，校正后要退火、觀察表面缺陷、著色探傷。第四十二頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四3)船軸的檢修(P.192)：船軸包括括尾軸(螺旋槳軸)、中間軸、推力軸。船軸的主要損壞形式：軸頸的磨損、腐蝕、裂紋。衡量船軸工作軸頸磨損的指標(biāo)是圓度誤差、圓柱度誤差、徑向跳動量。(P.193)船軸工作軸頸磨損后可采用：光車、熱噴涂、電鍍Cr或Fe，磨損超差嚴(yán)重更換新軸。第四十三頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四船軸裂紋檢修(P.193):尾軸裂紋常發(fā)生在錐面大端、鍵槽附近、銅套接縫下部。柴油機扭振引起銅套缺陷處尾軸表面十字形裂紋。尾軸裂紋缺陷可采用著色法、磁力探傷、超聲波探傷。船軸裂紋允許焊補的條件是線性尺寸深度小于5%軸徑、線性尺寸長度下小于10%軸徑。船軸短小裂紋裂紋修理方法挖修、打磨光順鉗工修磨嚴(yán)重裂紋更換新軸。第四十四頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四尾軸的腐蝕：水潤滑尾軸銅套接縫處滲漏海水可引起電化學(xué)腐蝕、裂紋，使尾軸產(chǎn)生嚴(yán)重腐蝕。尾軸銅套檢修(P.193):水潤滑式尾軸的工作軸頸包覆銅套，以防止腐蝕。銅套失效：過度磨損、裂紋、腐蝕。水潤滑式尾軸非工作軸頸一般包覆玻璃鋼或橡膠。水潤滑尾軸銅套磨損后光車修復(fù)，水潤滑尾軸銅套過度磨損后采用更換。局部磨損嚴(yán)重或局部裂紋換新。第四十五頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四尾軸管裝置檢修(P.194-):尾軸管裝置分水潤滑尾軸管裝置、油潤滑尾軸管裝置。水潤滑尾軸管長度不小于4倍尾軸直徑；油潤滑尾軸管長度不小于2倍尾軸直徑。水潤滑軸承材料有鐵梨木、橡膠、賽龍、層壓膠木。油潤滑軸承材料有白合金。鐵梨木在尾軸管中固定采用2-3根止動銅條。鐵梨木上瓦用順紋，下瓦用立紋。第四十六頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四鐵梨木尾軸承損壞形式(P.194-195)：過度磨損、裂紋、開裂。尾軸承間隙測量位置在距尾后軸承100mm處垂直方向測量。Δmax≈4Δ鐵梨木變形開裂、板條磨損超差、尾軸承間隙超差時應(yīng)予以更換。更換鐵梨木時可以局部換新、上下瓦對調(diào)、全部換新。更換鐵梨木時鐵梨木應(yīng)浸透，裝軸前應(yīng)密閉尾軸管，保持濕度。第四十七頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四4)尾軸管裝置修理(P.196-)：尾軸密封裝置主要有填料函式、封圈式。水潤滑尾軸承只有首端密封裝置。填料函式首密封泄漏時應(yīng)壓緊壓蓋、更換填料。更換填料時應(yīng)注意：填料長度應(yīng)適當(dāng),不許搭接或過短,各道接縫應(yīng)錯開,壓蓋應(yīng)適當(dāng)預(yù)緊。第四十八頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四油潤滑尾軸承檢修(P.196-):白合金尾軸承損傷形式：過度磨損、擦傷、裂紋、剝落、燒熔。白合金尾軸承過度磨損、裂紋、咬傷嚴(yán)重時更換。油潤滑尾軸承兩端都有密封裝置。防蝕襯套采用的材料是不銹鋼、鋼套鍍鉻或青銅。防蝕襯套加工后經(jīng)0.2MPa水壓試驗，不得滲漏。第四十九頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四防蝕襯套磨損后可采用光車、光車+鍍鉻或噴涂。尾軸防蝕襯套與密封環(huán)接觸處的磨損凹痕可以光車防蝕襯套、防蝕襯套與槳轂配合凸肩減薄(光車)或增加墊片。尾軸密封圈(Simplex)常見失效形式有過度磨損、唇邊硬化、橡皮環(huán)老化或碎裂。尾軸密封裝置檢修后應(yīng)進行油壓試驗。在油壓試驗時不允許滑油滲漏，允許微動尾軸。第五十頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四5)中間軸承、推力軸承檢修(P.198):中間軸承大多采用白合金滑動軸承。一般僅未道中間軸承有上瓦，其余無上瓦。Δmax≈2.5Δ。推力軸承通常為單環(huán)式滑動軸承，米歇爾式推力軸承。中間軸承、推力軸承在下列情況下重澆白合金層：過度磨損、嚴(yán)重?zé)?、?yán)重脫殼或大面積剝落。第五十一頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四6)軸系校中(P.199):直線校中:根據(jù)軸系理論中心線，將軸系各軸承的中心線布置成一條直線，這一過程稱為直線校中。按軸承上允許負(fù)荷校中:根據(jù)軸系的結(jié)構(gòu)特點，取得軸承允許負(fù)荷的范圍，校中過程中通過調(diào)整中間軸承的位置，使軸承上的實際負(fù)荷在允許值內(nèi)，這一過程稱為按軸承允許負(fù)荷校中。第五十二頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四合理校中:根據(jù)軸系的結(jié)構(gòu)特點，以軸承負(fù)荷、軸段內(nèi)的應(yīng)力、彎矩、轉(zhuǎn)角等為約束條件，通過優(yōu)化計算，確定軸承的合理位置，熱態(tài)下使各軸承的負(fù)荷在允許值內(nèi)且合理分布，軸段內(nèi)的應(yīng)力、彎矩、轉(zhuǎn)角也均在允許值內(nèi)，這一過程稱為合理校中。第五十三頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四4.船舶舵系的檢修(P.201-):1)舵系的檢修：轉(zhuǎn)舵時發(fā)生舵重、不靈、轉(zhuǎn)滿舵時間長：舵桿變形、舵承損壞、舵系安裝不良。轉(zhuǎn)舵時聲音異常并存嚴(yán)重的撞擊現(xiàn)象，其原因可能是:舵承與舵桿的間隙過大， 舵承與舵軸或舵銷的間隙過大，上舵承滾珠碎裂或護圈松動。第五十四頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四舵系振動的原因可能是:舵系安裝不良、舵承間隙過大、上舵底座或船體剛度不足。(P.201)舵系檢驗項目有舵桿與舵承間隙、舵軸與鐵梨木舵承間隙或舵銷與舵銷承間隙、舵葉舵鈕與尾柱舵鈕的平面間隙。舵系檢驗，測量舵承間隙時，應(yīng)使舵處于左滿舵、右滿舵、中央3位置，測量舵承前后左右處的間隙。舵桿的檢修（P.202)：舵桿常見的失效形式有軸頸磨損、表面腐蝕與裂紋、變形。第五十五頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四舵桿表面的裂紋應(yīng)采用觀察法、著色探傷、磁力探傷檢查。(P.202)舵桿軸頸表面過度磨損或表面腐蝕面積>25%總面積時，可以光車、堆焊后光車、熱噴涂后光車修復(fù)。舵桿上有2-3條細(xì)小的縱向裂紋時可以鉗工修磨。舵桿不允許有橫向裂紋，舵桿有橫向裂紋應(yīng)更換。第五十六頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四舵桿上符合長度＜1/4公稱直徑、深度＜5％公稱直徑、數(shù)量不超過3條且不在同一條母線上的縱向裂紋可焊補修理。舵桿彎曲變形時直線度誤差＞2mm/m者熱校正（加熱溫度一般不超過650℃），＜2mm/m者冷校正。舵承檢修(P.202)：上舵承一般常用:推力滾動軸承。推力滾子上舵承發(fā)生銹蝕、剝落、護圈或滾子破碎應(yīng)換新。鐵梨木舵承過度磨損、嚴(yán)重變形、開裂應(yīng)更換。第五十七頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四2)舵系校中(P.202-)：舵承孔同軸度誤差采用拉線法、光學(xué)儀器法測量。舵承孔同軸度誤差超差，可采取偏鏜舵承孔襯套、襯套厚度尺寸控制在新制襯套的75%以內(nèi)、襯套需可靠定位以防轉(zhuǎn)動措施。當(dāng)舵桿中心線與舵承孔中心線同軸度誤差>0.5mm時，應(yīng)采取偏鏜舵鈕孔、重新定位舵桿、研磨舵桿與舵葉的配合面措施。第五十八頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四5.主機安裝與運動部件校中(P.203-)：1)機座安裝：機座墊塊的分類(P.204)：機座墊塊分為固定墊塊和活動墊塊。船用主機常采用鋼質(zhì)或鑄鐵矩形墊塊、環(huán)氧墊塊。第五十九頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四(指南P.366)固定墊塊；一般為鍛鋼，厚度為12—75mm，加工成具有1：100的斜度．焊裝于底座面板上或雙層底上。固定墊塊不僅減少底座面板的加工量還可調(diào)節(jié)底座高度。活動墊塊：鑄鐵材料，不小于20mm；鋼質(zhì)活動墊塊不小于12mm。經(jīng)研磨好的活動墊塊與機座下平面間0.05mm塞尺插不進去。第六十頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四環(huán)氧墊塊：以環(huán)氧樹脂為主要成分的環(huán)氧墊塊材料具有室溫下粘度低、流動性好；澆注后不沉淀、不分層，材質(zhì)均勻；耐油、耐海水、不腐蝕；性能穩(wěn)定、機械性能良好和使用方便等特點。環(huán)氧墊塊在安裝和使用中應(yīng)注意：環(huán)氧墊塊可承受的持續(xù)溫度不超過75℃。第六十一頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四2)機座校中－主機定位（P.204)：校中即是校正，就是為準(zhǔn)確地實現(xiàn)預(yù)定的技術(shù)要求所作的工作。機座校中是實現(xiàn)機座定位技術(shù)要求、準(zhǔn)確地確定主柴油機在機艙中位置的工藝。機座校中的調(diào)位工具：調(diào)節(jié)螺釘、楔形調(diào)位工具、可調(diào)支承。第六十二頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四機座在機艙中的位置是根據(jù)軸系校中方法和軸系兩端軸(尾軸和主機曲軸)的安裝順序來確定的：①根椐軸系法蘭定位(P.205)：軸系按先合理校中或直線校中安裝，后確定主機位置的方法。軸系可以按合理校中或直線校中安裝軸系：尾軸管裝置、尾軸和螺旋槳及中間軸等。第六十三頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四一般在船舶下水后定位主機機座，即按軸系第一節(jié)中間軸首法蘭與曲軸輸出端法蘭的偏中值確定主機機座在機艙中的位置。以軸系第一節(jié)中間軸首法蘭與曲軸輸出法蘭的偏中值：按偏移值Δ≤0．10mm、曲折值φ≤0．15mm／m來定位機座在機艙中的位置。調(diào)節(jié)偏中值用直尺-塞尺法、雙指針法。第六十四頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四②按軸系理論中心線定位(P.205)：在船臺上先安裝主機，后安裝軸系。主機機座按軸系理論中心線定位，主機首、尾位置(軸向)依照設(shè)計圖確定，高低、左右位置也依軸系理論中心線確定。主機、軸系安裝中，借助于光學(xué)儀器(投影儀)定位(P.205圖)。第六十五頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四機座定位技術(shù)要求(P.205)：機座上平面平面度應(yīng)符合要求;橫向直線度不大于0.05mm／m，縱向直線度應(yīng)不大于0.03mm／m，機座全平面內(nèi)平面度應(yīng)不大于0.10mm；可用拉鋼絲法、光學(xué)儀器法(P.206圖)。曲軸臂距差應(yīng)符合要求;機座定位并用地腳螺栓緊固安裝后，要求曲軸臂距差滿足以下近似公式，臂距差△=S／10000mm(S為活塞行程,mm)。

第六十六頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四3)機架與氣缸的安裝（P.206)：機架的安裝：機架在機座上橫向定位采用拉線法；縱向定位利用首尾端端面上定位基準(zhǔn)塊。機架下平與機座上平面間用0.05mm塞尺插不進去。氣缸定位：單缸用利用定位銷和孔在機架上定位；整體氣缸體利用專用量具測量法(P.207圖)，結(jié)合面0.05mm塞尺插不進去。第六十七頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四4)柴油機固定件相互位置的校中(P.207-)：在臺架安裝與大修時進行固定件相互位置的校中。柴油機固定件相互位置的技術(shù)要求：①氣缸中心線與曲軸中心線垂直、相交。垂直度不大于0.15mm/m,位置度不大于1.5mm;②導(dǎo)板：工作面應(yīng)分別與曲軸中心線、氣缸中心線平行，平行度應(yīng)不大于0.10mm／m；③同一氣缸同側(cè)兩導(dǎo)板：工作面的平面度應(yīng)不大于0.10mm，側(cè)向?qū)О骞ぷ髅鎽?yīng)與氣缸中心線平行，平行度應(yīng)不大于0.15mm／m。

第六十八頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四固定件拉線法第六十九頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四固定件校中時拉線法(P.208)：三條基準(zhǔn)線分別代表氣缸中心線、曲軸中心線、導(dǎo)板工作平面。氣缸中心線與曲軸中心線垂直、相交位置檢驗利用十字線板與水平尺。氣缸中心線與曲軸中心線垂直、相交保證曲軸與連桿正確安裝。導(dǎo)板平面輔導(dǎo)線有緊貼著氣缸中心線上、中、下三條線。導(dǎo)板工作面應(yīng)分別與曲軸中心線、氣缸中心線平行使導(dǎo)板既不前傾、后倒，又不左右偏斜。第七十頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四5)活塞運動部件校中(P.210-)：活塞運動部件在船上校中的目的是：活塞運動部件在船上校中是為了使活塞運動件與固定件有準(zhǔn)確相對位置和要求的配合間隙，也就是要保證活塞運動部件的中心線與氣缸固定件中心線重合或平行，活塞與氣缸的間隙、導(dǎo)板與滑塊的間隙等符合說明書的規(guī)定。從而實現(xiàn)柴油機設(shè)計性能和可靠運轉(zhuǎn)。第七十一頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四活塞運動部件校中的技術(shù)要求

(指南P.367-368)：1)活塞與氣缸間隙的要求：

(指南P.367-)2)十字頭滑塊與導(dǎo)板間隙的要求：

(指南P.368)活塞運動部件橫向、縱向失中原因及其校中方法：(指南P.369-370)第七十二頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四活塞運動部件橫向失中第七十三頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四筒狀活塞運動部件縱向失中第七十四頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四實例分析(P.213)：活塞在近上、下止點位置時，活塞在缸內(nèi)分別向首、尾不同方向傾斜：屬于縱向失中，原因為曲軸曲柄銷中心線與主軸頸中心線不平行。(P.213圖9-42f））活塞在近上、下止點位置時，活塞均偏向一側(cè)：①曲柄銷縱向不均磨損，產(chǎn)生錐疲。（P.213圖9-42e））②連桿大端軸軸承軸瓦偏磨。(P.213圖9-42d））

第七十五頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四活塞在近上止點位置時，活塞在氣缸中傾斜(或居中)，在近下止點位置時，活塞在氣缸中居中(或傾斜):曲柄銷頸不均勻磨損產(chǎn)生單面錐度所致。(P.213圖9-42c））第七十六頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四1.吊缸檢修完畢后，發(fā)現(xiàn)零件漏裝時應(yīng)：

A.查找漏裝部位重新進行安裝B.保存起來，下次吊缸時再補裝

C.報廢處理D.A或B或C2.關(guān)于吊缸工具選用的說法不正確的是：

A.首選專用工具后選通用工具B.少用活動扳手，采用套筒或梅花扳手

C.不得隨意增加扳手延長套管的長度D.盡量選通用工具

第七十七頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四3.船上在吊缸檢修時，應(yīng)進行：

A.氣缸中心線與曲軸中心線垂直度檢測B.活塞與活塞桿的同軸度檢測

C.橋規(guī)值測量D.填料函檢修4.保證增壓器轉(zhuǎn)子受熱膨脹不會產(chǎn)生壓氣機葉輪與氣封板碰撞的間隙是______值。

A.KB.LC.MD.N

第七十八頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四5.增壓器轉(zhuǎn)子的不平衡度稱為：

A.重徑積B.平衡精度C.偏心距D.不平衡慣性力6.航行中，某船定壓增壓的增壓器發(fā)生嚴(yán)重故障，主機功率較小，平均指示壓力＜0.6MPa，且不允許長時間停車，此時對增壓器應(yīng)采取_______的措施進行處理。

A.停止運轉(zhuǎn)B.鎖住轉(zhuǎn)子一端C.鎖住轉(zhuǎn)子兩端D.拆除轉(zhuǎn)子

第七十九頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四7.新型油潤滑尾軸承,在海水和滑油之間用壓縮空氣形成一道氣隔來防止泄漏,其壓縮空氣的壓力是根據(jù)_____而_____的.A.機艙日用空氣的壓力/固定不變B.吃水差/自動變化C.機艙控制空氣的壓力/固定不變D.艉吃水/自動變化8.關(guān)于螺旋槳鳴音，不正確的說法是：

A.在螺旋槳工作時發(fā)出的“嗡嗡”的響聲

B.導(dǎo)邊渦流激振力引起的槳葉振動

C.實質(zhì)上是共振

D.隨邊0.5Ｒ以外部位的渦流引起的振動頻率與槳葉固有頻率接近所致

第八十頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四9.螺旋槳C區(qū)內(nèi)的缺陷采用______工藝進行修理。

A.不可焊補B.焊補C.有機膠粘劑粘補D.修磨10.舵桿彎曲變形時直線度誤差＜2mm/m，允許采用______法修復(fù)。

A.冷校直B.熱校直C.加熱-機械校直D.機械校直

第八十一頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四11.轉(zhuǎn)舵時聲音異常并存在嚴(yán)重的撞擊現(xiàn)象，其原因可能是：

A.舵承與舵桿、舵軸、舵銷的配合間隙過大B.舵承與舵軸或舵銷的間隙過小

C.舵系安裝不正D.舵桿變形12.航行中在舵機工作正常的情況下，舵沉重的原因可能是：

A.舵桿變形B.舵承損壞C.舵系安裝不良D.舵桿折斷

第八十二頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四13.吊缸檢修柴油機連桿螺栓時一定要：

A.用扭力扳手或液壓拉伸器預(yù)緊B.用普通扳手的力臂套筒不得隨意增長

C.磁力探傷或著色探傷D.超聲波探傷14.吊缸安裝活塞運動部件時，不正確的是：

A.不允許調(diào)換活塞運動部件的安裝位置（缸號）

B.有記號或有安裝方向的不得裝錯或裝反

C.不允許漏裝零件

D.用手或用螺絲刀將環(huán)壓入缸內(nèi)

第八十三頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四15.船上吊缸檢修中一般不需進行：

A.氣缸蓋、氣缸套的水壓試驗B.氣缸套、活塞環(huán)、活塞環(huán)槽的磨損測量

C.天地間隙、搭口間隙的測量D.活塞環(huán)彈力檢驗16.增壓器轉(zhuǎn)子軸上油封的作用是：

A.防止軸承潤滑油漏泄到渦輪殼體內(nèi)B.防止軸承潤滑油漏泄到壓氣機殼體內(nèi)

C.防止軸承箱潤滑油漏至機殼內(nèi)D.A或B

第八十四頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四17.軸承在增壓器中居重要地位，它不僅保證轉(zhuǎn)子安全可靠地高速回轉(zhuǎn)，還必須保證：

A.承受轉(zhuǎn)子重量B.轉(zhuǎn)子準(zhǔn)確定位C.轉(zhuǎn)子與殼體的配合間隙D.轉(zhuǎn)子不產(chǎn)生變形18.增壓器轉(zhuǎn)子在______情況下不必進行平衡試驗。

A.轉(zhuǎn)子部件損傷后B.更換部分渦輪葉片C.壓器機葉輪修理后D.更換全部軸承

第八十五頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四19.尾軸承密封裝置油壓試驗是采用重力油柜潤滑油，從泵油至回油連續(xù)______min之內(nèi)不準(zhǔn)漏油。A.6B.5C.4D.320.船舶軸系偏差度反映了______的程度。

A.尾軸與曲軸不同軸B.曲軸與中間軸不同軸

C.中間軸與尾軸不同軸D.軸系中心線彎曲

第八十六頁，共九十四頁，編輯于2023年，星期四21.當(dāng)軸系的同軸度誤差過大時，應(yīng)采用______方法調(diào)整軸系狀態(tài)。

A.改變第一道中間軸承的位置B.