混凝土結(jié)構(gòu)課程離線作業(yè)答案

1、混凝土結(jié)構(gòu)離線作業(yè)一、 選擇題1混凝土若處于三向應(yīng)力作用下，當(dāng)（ D ）。A. 橫向受拉，縱向受壓，可提高抗壓強(qiáng)度；B. 橫向受壓，縱向受拉，可提高抗壓強(qiáng)度；C. 三向受壓會(huì)降低抗壓強(qiáng)度；D. 三向受壓能提高抗壓強(qiáng)度；2混凝土的彈性模量是指（ A ）。A. 原點(diǎn)彈性模量；B. 切線模量；C. 割線模量；D. 變形模量；3混凝土強(qiáng)度等級(jí)由150mm立方體抗壓試驗(yàn)，按（ B ）確定。A. 平均值；B. ；C. ；D. ；4規(guī)范規(guī)定的受拉鋼筋錨固長(zhǎng)度為（ C ）。 A隨混凝土強(qiáng)度等級(jí)的提高而增大； B隨鋼筋等級(jí)提高而降低； C隨混凝土等級(jí)提高而減少，隨鋼筋等級(jí)提高而增大； D隨混凝土及鋼筋等級(jí)提高而

2、減??；5屬于有明顯屈服點(diǎn)的鋼筋有（ A ）。A冷拉鋼筋 ；B鋼絲；C熱處理鋼筋；D鋼絞線；6鋼材的含碳量越低，則（ B ）。 A屈服臺(tái)階越短，伸長(zhǎng)率也越短，塑性越差； B屈服臺(tái)階越長(zhǎng)，伸長(zhǎng)率越大，塑性越好； C強(qiáng)度越高，塑性越好； D強(qiáng)度越低，塑性越差；7鋼筋的屈服強(qiáng)度是指（ D ）。A. 比例極限；B. 彈性極限；C. 屈服上限；D. 屈服下限；8能同時(shí)提高鋼筋的抗拉和抗壓強(qiáng)度的冷加工方法是（ B ）。A. 冷拉；B. 冷拔；9規(guī)范確定所用試塊的邊長(zhǎng)是（ A ）。A150 mm；B200 mm；C100mm；D250 mm；10混凝土強(qiáng)度等級(jí)是由（ A ）確定的。A；B ；C ；D ；11邊

3、長(zhǎng)為100mm的非標(biāo)準(zhǔn)立方體試塊的強(qiáng)度換算成標(biāo)準(zhǔn)試塊的強(qiáng)度，則需乘以換算系數(shù)（ C ）。A1.05 ；B1.0 ；C0.95 ；D0.90 ；12指的是混凝土的（ B ）。A. 彈性模量 ；B. 割線模量 ；C. 切線模量 ；D. 原點(diǎn)切線模量；13混凝土的彈性模量是指（ A ）。A原點(diǎn)彈性模量；B切線模量；C割線模量；D變形模量；14屬于有明顯屈服點(diǎn)的鋼筋有（ A ）。A冷拉鋼筋；B鋼絲 ；C熱處理鋼筋；D鋼絞線；15對(duì)于高度、截面尺寸、配筋完全相同的柱，以支承條件為（ A ）時(shí)，其軸心受壓承載力最大。A兩端嵌固；B一端嵌固，一端不動(dòng)鉸支；C兩端不動(dòng)鉸支；D一端嵌固，一端自由；16（ A ）

4、作為受彎構(gòu)件抗裂計(jì)算的依據(jù)。 Aa狀態(tài)； Ba狀態(tài)； Ca狀態(tài)； D第階段；17對(duì)于無(wú)腹筋梁，當(dāng)時(shí)，常發(fā)生什么破壞（ A ）。A 斜壓破壞；B 剪壓破壞；C 斜拉破壞；D 彎曲破壞；18判別大偏心受壓破壞的本質(zhì)條件是：（ C ）。A；B；C；D；19對(duì)于鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件，下面說(shuō)法錯(cuò)誤的是（ A ）。A如果，說(shuō)明是小偏心受拉破壞；B小偏心受拉構(gòu)件破壞時(shí)，混凝土完全退出工作，全部拉力由鋼筋承擔(dān)；C大偏心構(gòu)件存在混凝土受壓區(qū)；D大、小偏心受拉構(gòu)件的判斷是依據(jù)縱向拉力N的作用點(diǎn)的位置；20鋼筋混凝土受扭構(gòu)件，受扭縱筋和箍筋的配筋強(qiáng)度比說(shuō)明，當(dāng)構(gòu)件破壞時(shí)，（ A ）。A縱筋和箍筋都能達(dá)到屈服；B僅

5、箍筋達(dá)到屈服；C僅縱筋達(dá)到屈服；D縱筋和箍筋都不能達(dá)到屈服；21鋼筋混凝土構(gòu)件變形和裂縫驗(yàn)算中關(guān)于荷載、材料強(qiáng)度取值說(shuō)法正確的是（ B ）。A荷載、材料強(qiáng)度都取設(shè)計(jì)值；B荷載、材料強(qiáng)度都取標(biāo)準(zhǔn)值；C荷載取設(shè)計(jì)值，材料強(qiáng)度都取標(biāo)準(zhǔn)值；D荷載取標(biāo)準(zhǔn)值，材料強(qiáng)度都取設(shè)計(jì)值；22預(yù)應(yīng)力混凝土先張法構(gòu)件中，混凝土預(yù)壓前第一批預(yù)應(yīng)力損失應(yīng)為（ C ）。A；B ；C ；D；23與素混凝土梁相比，鋼筋混凝上梁承載能力（ B ）。A 相同 ；B 提高許多；C 有所提高；D 不確定。24與素混凝土梁相比，鋼筋混凝土梁抵抗開裂的能力（ A ）。A. 提高不多；B. 提高許多；C. 完全相同；D. 不確定。25與素混

6、凝土梁相比，適量配筋的鋼混凝土梁的承載力和抵抗開裂的能力（ B ）。A. 均提高很多；B. 承載力提高很多，抗裂提高不多；C. 抗裂提高很多，承載力提高不多；D. 均提高不多；26鋼筋混凝土梁在正常使用情況下（ A ）。 A通常是帶裂縫工作的； B一旦出現(xiàn)裂縫，裂縫貫通全截面；C一旦出現(xiàn)裂縫，沿全長(zhǎng)混凝土與鋼筋間的粘結(jié)力喪盡；D通常是無(wú)裂縫的。27鋼筋與混凝土能共同工作的主要原因是（ C ）。A.防火、防銹；B.混凝土對(duì)鋼筋的握裹及保護(hù)；C.混凝土與鋼筋有足夠的粘結(jié)力，兩者線膨脹系數(shù)接近；D.鋼筋抗拉而混凝土抗壓。28.混凝土若處于三向應(yīng)力作用下，當(dāng)（ D ）。A.橫向受拉，縱向受壓，可提高抗

7、壓強(qiáng)度；B.橫向受壓，縱向受拉，可提高抗壓強(qiáng)度；C.三向受壓會(huì)降低抗壓強(qiáng)度；D.三向受壓能提高抗壓強(qiáng)度；29混凝土的彈性模量是指（ A ）。A.原點(diǎn)彈性模量；B.切線模量；C.割線模量；D.變形模量；30混凝土強(qiáng)度等級(jí)由150mm立方體抗壓試驗(yàn)，按（ B ）確定。A.平均值；B. ；C. ；D.；31規(guī)范規(guī)定的受拉鋼筋錨固長(zhǎng)度為（ C ）。A隨混凝土強(qiáng)度等級(jí)的提高而增大；B隨鋼筋等級(jí)提高而降低；C隨混凝土等級(jí)提高而減少，隨鋼筋等級(jí)提高而增大；D隨混凝土及鋼筋等級(jí)提高而減??；32屬于有明顯屈服點(diǎn)的鋼筋有（ A ）。A冷拉鋼筋 ；B鋼絲；C熱處理鋼筋；D鋼絞線。33鋼材的含碳量越低，則（ B ）。

8、A屈服臺(tái)階越短，伸長(zhǎng)率也越短，塑性越差；B屈服臺(tái)階越長(zhǎng)，伸長(zhǎng)率越大，塑性越好；C強(qiáng)度越高，塑性越好；D強(qiáng)度越低，塑性越差。34鋼筋的屈服強(qiáng)度是指（ D ）。A.比例極限；B.彈性極限；C.屈服上限；D.屈服下限。35規(guī)范確定所用試塊的邊長(zhǎng)是（ A ）。A150 mm；B200 mm；C100mm；D250 mm。36混凝土強(qiáng)度等級(jí)是由（ A ）確定的。A；B ；C ；D 。37邊長(zhǎng)為100mm的非標(biāo)準(zhǔn)立方體試塊的強(qiáng)度換算成標(biāo)準(zhǔn)試塊的強(qiáng)度，則需乘以換算系數(shù)（ B ）。A1.05 ；B1.0 ；C0.95 ；D0.90 。38.規(guī)范規(guī)定：按螺旋箍筋柱計(jì)算的承載力不得超過(guò)普通柱的1.5倍，這是為（

9、A ）。A在正常使用階段外層混凝土不致脫落B不發(fā)生脆性破壞；C限制截面尺寸；D保證構(gòu)件的延性A。39.一圓形截面螺旋箍筋柱，若按普通鋼筋混凝土柱計(jì)算，其承載力為300KN,若按螺旋箍筋柱計(jì)算，其承載力為500KN,則該柱的承載力應(yīng)示為（ D ）。A400KN；B300KN；C500KN；D450KN。40.配有普通箍筋的鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件中，箍筋的作用主要是（ C ）。A 抵抗剪力；B 約束核心混凝土；C 形成鋼筋骨架，約束縱筋，防止縱筋壓曲外凸；D 以上三項(xiàng)作用均有。41.鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件，穩(wěn)定系數(shù)是考慮了（ D ）。A初始偏心距的影響；B荷載長(zhǎng)期作用的影響；C兩端約束情況的影響；

10、D附加彎矩的影響。42.對(duì)于高度、截面尺寸、配筋完全相同的柱，以支承條件為（ A ）時(shí)，其軸心受壓承載力最大。A兩端嵌固；B一端嵌固，一端不動(dòng)鉸支；C兩端不動(dòng)鉸支；D一端嵌固，一端自由；43.鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件，兩端約束情況越好，則穩(wěn)定系數(shù)（ A ）。A越大；B越??；C不變；D.變化趨勢(shì)不定。44.一般來(lái)講，其它條件相同的情況下，配有螺旋箍筋的鋼筋混凝土柱同配有普通箍筋的鋼筋混凝土柱相比，前者的承載力比后者的承載力（ B ）。A低；B高；C相等；D.不確定。45.對(duì)長(zhǎng)細(xì)比大于12的柱不宜采用螺旋箍筋，其原因是（ D ）。A這種柱的承載力較高；B施工難度大；C抗震性能不好；D這種柱的強(qiáng)度將由

11、于縱向彎曲而降低，螺旋箍筋作用不能發(fā)揮；46.軸心受壓短柱，在鋼筋屈服前，隨著壓力而增加，混凝土壓應(yīng)力的增長(zhǎng)速率（ C ）。A比鋼筋快；B線性增長(zhǎng)；C比鋼筋慢；D.與鋼筋相等。47.兩個(gè)僅配筋率不同的軸壓柱，若混凝土的徐變值相同，柱A配筋率大于柱B，則引起的應(yīng)力重分布程度是（ B ）。A柱A=柱B；B柱A>柱B；C柱A<柱B；D.不確定。48.與普通箍筋的柱相比，有間接鋼筋的柱主要破壞特征是（ D ）。A混凝土壓碎，縱筋屈服；B混凝土壓碎，鋼筋不屈服；C保護(hù)層混凝土剝落；D間接鋼筋屈服，柱子才破壞。49.螺旋筋柱的核心區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度高于fc是因?yàn)椋?C ）。A螺旋筋參與受壓；B螺

12、旋筋使核心區(qū)混凝土密實(shí)；C螺旋筋約束了核心區(qū)混凝土的橫向變形；D螺旋筋使核心區(qū)混凝土中不出現(xiàn)內(nèi)裂縫。50.為了提高鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的極限應(yīng)變，應(yīng)該（ C ）。A采用高強(qiáng)混凝土；B采用高強(qiáng)鋼筋；C采用螺旋配筋；D加大構(gòu)件截面尺寸。51.（ C ）作為受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的依據(jù)。Aa狀態(tài)；B. a狀態(tài)；C. a狀態(tài)；D. 第階段。52（ A ）作為受彎構(gòu)件抗裂計(jì)算的依據(jù)。Aa狀態(tài)；B. a狀態(tài)；C.a狀態(tài)；D.第階段。53（ D ）作為受彎構(gòu)件變形和裂縫驗(yàn)算的依據(jù)。Aa狀態(tài)；B. a狀態(tài)；C.a狀態(tài)；D.第階段。54受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算基本公式的建立是依據(jù)哪種破壞形態(tài)建立的（ B ）

13、。A. 少筋破壞；B. 適筋破壞；C. 超筋破壞；D. 界限破壞。55下列那個(gè)條件不能用來(lái)判斷適筋破壞與超筋破壞的界限（ C ）。 A；B；C；D。56受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算中，截面抵抗矩系數(shù)取值為：（ A ）。 A；B；C；D。57受彎構(gòu)件正截面承載力中，對(duì)于雙筋截面，下面哪個(gè)條件可以滿足受壓鋼筋的屈服（ C ）。 A；B；C；D。58受彎構(gòu)件正截面承載力中，T形截面劃分為兩類截面的依據(jù)是（ D ）。A.計(jì)算公式建立的基本原理不同；B.受拉區(qū)與受壓區(qū)截面形狀不同；C.破壞形態(tài)不同；D.混凝土受壓區(qū)的形狀不同。59提高受彎構(gòu)件正截面受彎能力最有效的方法是（ C ）。A. 提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)；

14、B. 增加保護(hù)層厚度；C. 增加截面高度；D. 增加截面寬度；60在T形截面梁的正截面承載力計(jì)算中，假定在受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度范圍內(nèi)混凝土的壓應(yīng)力分布是（ A ）。A. 均勻分布；B. 按拋物線形分布；C. 按三角形分布；D. 部分均勻，部分不均勻分布；61偏心受壓構(gòu)件計(jì)算中，通過(guò)哪個(gè)因素來(lái)考慮二階偏心矩的影響（ D ）。A ； B.； C.； D.。62判別大偏心受壓破壞的本質(zhì)條件是：（ C ）。A；B；C；D。63由相關(guān)曲線可以看出，下面觀點(diǎn)不正確的是：（ B ）。A小偏心受壓情況下，隨著N的增加，正截面受彎承載力隨之減小；B大偏心受壓情況下，隨著N的增加，正截面受彎承載力隨之減??；C界限破

15、壞時(shí)，正截面受彎承載力達(dá)到最大值；D對(duì)稱配筋時(shí)，如果截面尺寸和形狀相同，混凝土強(qiáng)度等級(jí)和鋼筋級(jí)別也相同，但配筋數(shù)量不同，則在界限破壞時(shí)，它們的是相同的。64鋼筋混凝土大偏壓構(gòu)件的破壞特征是：（ A ）。A 遠(yuǎn)側(cè)鋼筋受拉屈服，隨后近側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土也壓碎；B 近側(cè)鋼筋受拉屈服，隨后遠(yuǎn)側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土也壓碎；C 近側(cè)鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，遠(yuǎn)側(cè)鋼筋受拉屈服；D 遠(yuǎn)側(cè)鋼筋和混凝土應(yīng)力不定，近側(cè)鋼筋受拉屈服。65一對(duì)稱配筋的大偏心受壓構(gòu)件，承受的四組內(nèi)力中，最不利的一組內(nèi)力為：（ A ）。A ；B ；C ；D 。66一對(duì)稱配筋的小偏心受壓構(gòu)件，承受的四組內(nèi)力中，最不利的一組內(nèi)力為：（ D ）

16、。A ；B ；C ；D 。67偏壓構(gòu)件的抗彎承載力（ D ）。A 隨著軸向力的增加而增加；B 隨著軸向力的減少而增加；C 小偏壓時(shí)隨著軸向力的增加而增加；D 大偏壓時(shí)隨著軸向力的增加而增加。68鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件，判別大、小偏心受拉的根據(jù)是（ D ）。A. 截面破壞時(shí)，受拉鋼筋是否屈服；B. 截面破壞時(shí)，受壓鋼筋是否屈服；C. 受壓一側(cè)混凝土是否壓碎；D. 縱向拉力N的作用點(diǎn)的位置。69對(duì)于鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件，下面說(shuō)法錯(cuò)誤的是（ A ）。A. 如果，說(shuō)明是小偏心受拉破壞；B. 小偏心受拉構(gòu)件破壞時(shí)，混凝土完全退出工作，全部拉力由鋼筋承擔(dān)；C. 大偏心構(gòu)件存在混凝土受壓區(qū)；D. 大、小偏

17、心受拉構(gòu)件的判斷是依據(jù)縱向拉力N的作用點(diǎn)的位置。70.鋼筋混凝土受扭構(gòu)件中受扭縱筋和箍筋的配筋強(qiáng)度比說(shuō)明，當(dāng)構(gòu)件破壞時(shí)，（ A ）。A.縱筋和箍筋都能達(dá)到屈服；B.僅箍筋達(dá)到屈服；C.僅縱筋達(dá)到屈服；D.縱筋和箍筋都不能達(dá)到屈服71.下面的關(guān)于鋼筋混凝土受彎構(gòu)件截面彎曲剛度的說(shuō)明中，錯(cuò)誤的是（ D ）。A 截面彎曲剛度隨著荷載增大而減??；B 截面彎曲剛度隨著時(shí)間的增加而減小；C 截面彎曲剛度隨著裂縫的發(fā)展而減??；D 截面彎曲剛度不變。72鋼筋混凝土構(gòu)件變形和裂縫驗(yàn)算中關(guān)于荷載、材料強(qiáng)度取值說(shuō)法正確的是（ B ）。A 荷載、材料強(qiáng)度都取設(shè)計(jì)值；B 荷載、材料強(qiáng)度都取標(biāo)準(zhǔn)值；C 荷載取設(shè)計(jì)值，材料

18、強(qiáng)度都取標(biāo)準(zhǔn)值；D 荷載取標(biāo)準(zhǔn)值，材料強(qiáng)度都取設(shè)計(jì)值。73鋼筋混凝土受彎構(gòu)件撓度計(jì)算公式正確的是（ B ）。 A；B；C；D。 74下面關(guān)于短期剛度的影響因素說(shuō)法錯(cuò)誤的是（ D ）。 A增加，略有增加； B提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)對(duì)于提高的作用不大； C截面高度對(duì)于提高的作用的作用最大；D截面配筋率如果滿足承載力要求，基本上也可以滿足變形的限值。75混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范定義的裂縫寬度是指：（ B ）。A 受拉鋼筋重心水平處構(gòu)件底面上混凝土的裂縫寬度；B 受拉鋼筋重心水平處構(gòu)件側(cè)表面上混凝土的裂縫寬度；C 構(gòu)件底面上混凝土的裂縫寬度；D 構(gòu)件側(cè)表面上混凝土的裂縫寬度。76減少鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的裂縫寬度

19、，首先應(yīng)考慮的措施是（ A ）。A 采用直徑較細(xì)的鋼筋；B 增加鋼筋的面積；C 增加截面尺寸；D 提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)。77混凝土構(gòu)件的平均裂縫間距與下列哪個(gè)因素?zé)o關(guān)（ A ）。A 混凝土強(qiáng)度等級(jí)；B 混凝土保護(hù)層厚度；C 縱向受拉鋼筋直徑；D 縱向鋼筋配筋率。78提高受彎構(gòu)件截面剛度最有效的措施是（ D ）。A 提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)；B 增加鋼筋的面積；C 改變截面形狀；D 增加截面高度。79關(guān)于受彎構(gòu)件裂縫發(fā)展的說(shuō)法正確的是（ C ）。A 受彎構(gòu)件的裂縫會(huì)一直發(fā)展，直到構(gòu)件的破壞；B 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件兩條裂縫之間的平均裂縫間距為1.0倍的粘結(jié)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度；C 裂縫的開展是由于混凝土的回縮，鋼

20、筋的伸長(zhǎng)，導(dǎo)致混凝土與鋼筋之間產(chǎn)生相對(duì)滑移的結(jié)果；D 裂縫的出現(xiàn)不是隨機(jī)的。80普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)裂縫控制等級(jí)為（ C ）。A. 一級(jí) ； B.二級(jí) ；C.三級(jí) ；D四級(jí) 。81、試驗(yàn)室拌合混凝土?xí)r，材料量稱量精度為±1的是（ C ）A、水 B、摻合料 C、骨料 D、外加劑82、人工成型混凝土試件用搗棒，下列不符合要求的是（ B ）A、鋼制，長(zhǎng)度600mm B、鋼制，長(zhǎng)度500mm C、直徑16mm D、端部呈半球形83、測(cè)量混凝土擴(kuò)展后最終的最大直徑和最小直徑，用其算術(shù)平均值作為坍落擴(kuò)展度值。出現(xiàn)下列情況，本次試驗(yàn)無(wú)效。 （ B ）A、兩個(gè)直徑之差30mm B、兩個(gè)直徑之差60mm

21、 C、兩個(gè)直徑之差50mm D、兩個(gè)直徑之差20mm84、不屬于普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)GBT500812002中試件制作方法的是（ D ）A、人工插搗搗實(shí) B、振動(dòng)臺(tái)振實(shí)C、插入式振搗棒振實(shí) D、平板振動(dòng)器85、坍落度大于70mm的混凝土試驗(yàn)室成型方法 （ A ）A、搗棒人工搗實(shí) B、振動(dòng)臺(tái)振實(shí)C、插入式振搗棒振實(shí) D、平板振動(dòng)器86、下列做法不符合試件養(yǎng)護(hù)的規(guī)定（ D ）A、試件放在支架上 B、試件彼此間隔1020mmC、試件表面應(yīng)保持潮濕，并不得被水直接沖淋。 D、試件放在地面上。87、建筑砂漿基本性能試驗(yàn)用搗棒，下列不符合要求的是 （ B ）A、鋼制，長(zhǎng)度350mm B、鋼制，長(zhǎng)

22、度500mm C、直徑10mm D、端部磨圓88、不符合砌筑砂漿驗(yàn)收批的劃分要求的是 （ C ） A、同一類型、同一強(qiáng)度等級(jí)的砂漿試塊； B、標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)、齡期為28天的砂漿試塊C、砂漿試塊應(yīng)不少于2組； D、不超過(guò)250m3砌體的砌筑砂漿試塊89、砌筑砂漿不正確的抽檢方法（ C ）A、每臺(tái)攪拌機(jī)至少抽檢一次； B、砂漿攪拌機(jī)出料口隨機(jī)取樣制作砂漿試塊。C、從不同盤攪拌機(jī)中取等量樣品混合均勻制作試塊；D、同盤砂漿只應(yīng)制作一組試塊。90、不屬于應(yīng)提高混凝土配制強(qiáng)度的情況（ D ）A、現(xiàn)場(chǎng)條件與試驗(yàn)室條件有顯著差異時(shí)B、采用非統(tǒng)計(jì)方法評(píng)定C30級(jí)及其以上強(qiáng)度等級(jí)的混凝土?xí)rC、A或B； D、采用非統(tǒng)計(jì)方

23、法評(píng)定混凝土?xí)r91、遇有下列情況之一時(shí)，應(yīng)對(duì)備用混凝土配合比重新進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)（ C ）A、對(duì)混凝土性能指標(biāo)無(wú)特殊要求時(shí)。B、水泥、外加劑或礦物摻合料品種、質(zhì)量無(wú)顯著變化時(shí)。C、該配合比的混凝土生產(chǎn)間斷半年以上時(shí)。D、該配合比的混凝土生產(chǎn)間斷3個(gè)月時(shí)。92、進(jìn)行抗?jié)B混凝土配合比設(shè)計(jì)時(shí)，尚應(yīng)增加抗?jié)B性能試驗(yàn)并應(yīng)符合下列規(guī)定（ B ）A、試配要求的抗?jié)B水壓值即為設(shè)計(jì)值；B、試配時(shí)，宜采用水灰比最大的配合比作抗?jié)B試驗(yàn)。C、試配時(shí)，宜采用基準(zhǔn)配合比作抗?jié)B試驗(yàn)；D、試配要求的抗?jié)B水壓值應(yīng)比設(shè)計(jì)值提高0.1MPa。93、下面不是硬化后混凝土的物理力學(xué)性能的是（ A ）A、碳化 B、立方體抗壓強(qiáng)度C、抗折強(qiáng)

24、度 D、靜力受壓彈性模量94、C30以下混凝土進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，加荷速度宜為（ B ）A、0.10.3Mpa B、0.30.5MPaC、0.50.8MPa D、0.81.0MPa95、進(jìn)行混凝土抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)，在下述條件下，關(guān)于試驗(yàn)值錯(cuò)誤的說(shuō)法是（ A ）A、加荷速度加快，試驗(yàn)值偏??； B、試件尺寸加大，試驗(yàn)值偏小C、試件位置偏離支座中心，試驗(yàn)值偏??； D、上下壓板平面不平行，試驗(yàn)值偏小96、下面不是硬化后砂漿性能的是（ D ）A、砂漿強(qiáng)度； B、粘結(jié)力C、耐久性； D、保水性97、下面關(guān)于砌筑砂漿說(shuō)法錯(cuò)誤的是（ B ）A、配制水泥石灰砂漿時(shí)，不得采用脫水硬化的石灰膏。B、砌筑砂漿的分層度不得

25、大于20mm。C、水泥砂漿中，水泥用量不應(yīng)小于200kg/m3。D、水泥混合砂漿中水泥和摻加料總量宜在300350 kg/m3。98、水泥砂漿和微末砂漿標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)溫度（ C ）A、20±1 B、20±2 C、20±399、水泥混合砂漿標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)相對(duì)濕度（ B ）A、50%-70% B、60%-80%100、混凝土配合比試驗(yàn)應(yīng)采用個(gè)不同的水灰比，至少為（ A ）A、3 B、2101、砂漿配合比試驗(yàn)應(yīng)采用個(gè)不同的配合比，至少為（ B ）A、2 B、3102、一組三塊混凝土立方體抗壓強(qiáng)度平均值精確至（ B ）A、 0.01MPa B、 0.1MPa C、 0.2MPa103

26、、當(dāng)一個(gè)驗(yàn)收批混凝土試件僅有一組時(shí)，則該組試件不應(yīng)低于標(biāo)準(zhǔn)值的（ C ）A、 100% B、 110% C 、 115%104、維勃稠度是用來(lái)檢測(cè)（ B ）。A、砂漿 B 、混凝土105、混凝土坍落度值精確至（ A ）A、1mm B、10mm C、5mm106、混凝土強(qiáng)度評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)是（ A ）A、GBJ107-1987 B、GBJ81-1985 107、混凝土的和易性的三個(gè)方面不包括：（ C ） A、流動(dòng)性 B、粘聚性 C、分層性 D、保水性108、關(guān)于高強(qiáng)混凝土，不正確的是（ C ）A、水泥用量不宜大于550kg/m3； B、水泥及礦物摻合料總量不應(yīng)大于600kg/m3C、強(qiáng)度等級(jí)為C50及其

27、以上的混凝土； D、礦物摻合料包括膨脹劑109、下列不正確的是（ C ）A、混凝土試模應(yīng)定期對(duì)試模進(jìn)行自檢，自檢周期宜為三個(gè)月。B、取樣和拌制好的砼拌合物至少用鐵锨再來(lái)回拌制三次。C、混凝土試模振動(dòng)時(shí)不得有任何跳動(dòng)，振動(dòng)3min為止，不得過(guò)振。D、坍落度試驗(yàn)坍落度筒的提離過(guò)程應(yīng)在5-10S內(nèi)完成。110、關(guān)于混凝土的抗凍標(biāo)號(hào)，下列不正確的是（ D ）A、混凝土的抗凍標(biāo)號(hào)，以同時(shí)滿足抗壓強(qiáng)度損失率不超過(guò)25%，重量損失率不超過(guò)5%時(shí)的最大循環(huán)次數(shù)來(lái)表示B、抗凍等級(jí)F50的混凝土，表示經(jīng)50凍融循環(huán)后，混凝土強(qiáng)度損失率不超過(guò)25%，重量損失率不超過(guò)5%C、混凝土經(jīng)60凍融循環(huán)后，混凝土強(qiáng)度損失率為

28、15%，重量損失率為5%，則判定抗凍等級(jí)為F50D、混凝土經(jīng)60凍融循環(huán)后，混凝土強(qiáng)度損失率為15%，重量損失率為5%，則判定抗凍等級(jí)為F60111、進(jìn)行抗?jié)B混凝土配合比設(shè)計(jì)時(shí)，尚應(yīng)增加抗?jié)B性能試驗(yàn)并應(yīng)符合下列規(guī)定 （ B ）A、試配要求的抗?jié)B水壓值即為設(shè)計(jì)值；B、試配時(shí)，宜采用水灰比最大的配合比作抗?jié)B試驗(yàn)；C、試配時(shí)，宜采用基準(zhǔn)配合比作抗?jié)B試驗(yàn)；D、試配要求的抗?jié)B水壓值應(yīng)比設(shè)計(jì)值提高0.1MPa。112、某工程C10混凝土按標(biāo)準(zhǔn)僅需留置一組立方體抗壓強(qiáng)度試件，下列正確的是（ B ）A、試件尺寸100×100×100（mm），破壞荷載80kN、120kN、130 kN，按G

29、BJ107評(píng)定合格； B、試件尺寸100×100×100（mm），破壞荷載80kN、120kN、130 kN，按GBJ107評(píng)定不合格；C、試件尺寸100×100×100（mm），破壞荷載80kN、120kN、130 kN，按GBJ107評(píng)定該組試件的試驗(yàn)結(jié)果無(wú)效； D、留置組數(shù)不足，不予評(píng)定。113、下列哪種混凝土不宜按JGJ552000進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)？（ D ）A、流動(dòng)性混凝土； B、抗?jié)B混凝土；C、抗凍混凝土； D、高性能混凝土。114、（慢凍法）抗凍試驗(yàn)，下列不正確的是（ B ）A、凍結(jié)時(shí)溫度應(yīng)保持在-15-20； B、試件在箱內(nèi)溫度到達(dá)-15時(shí)

30、放入；C、裝完試件，以溫度降至-15時(shí)起算凍結(jié)時(shí)間；D、冷凍箱(室)內(nèi)溫度均以其中心處溫度為準(zhǔn)。115、不屬于干燥狀態(tài)骨料的是：（ A ）A、細(xì)骨料的含水率小于1.0%； B、粗骨料的含水率為0.2%；C、細(xì)骨料的含水率小于0.5%； D、粗骨料的含水率為0.1%。116、普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)GBT500812002中立方體抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)步驟中，下列不正確的是（ A ）A、試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出晾干后進(jìn)行試驗(yàn)，將試件上下表面與上下承壓板面擦干凈。B、將試件安放在試驗(yàn)機(jī)的下壓板上，試件的承壓面應(yīng)與成型時(shí)頂面垂直。C、在試驗(yàn)過(guò)程中，應(yīng)連續(xù)均勻地加荷。D、當(dāng)試件接近破壞開始急劇變形時(shí)，停止調(diào)整

31、試驗(yàn)機(jī)油門，直至試件破壞。然后記錄破壞荷載。117、混凝土坍落度的試驗(yàn)中，下列不正確的是（ B ）A、坍落度底板應(yīng)放置在堅(jiān)實(shí)水平面上；B、把按要求取得的混凝土試樣用小鏟分二層均勻地裝入筒內(nèi)；C、每層用搗棒插搗25次；D、插搗應(yīng)沿螺旋方向由外向中心進(jìn)行。118、下列哪種情況，不需提高混凝土配制強(qiáng)度？（ B ）A、現(xiàn)場(chǎng)條件與試驗(yàn)室條件有顯著差異；B、現(xiàn)場(chǎng)條件與試驗(yàn)室條件基本一致；C、C30級(jí)強(qiáng)度等級(jí)的混凝土，采用非統(tǒng)計(jì)方法評(píng)定時(shí)；D、C40級(jí)強(qiáng)度等級(jí)的混凝土，采用非統(tǒng)計(jì)方法評(píng)定時(shí)；119、混凝土配合比試配時(shí)，下列不正確的是（ A ）A、混凝土強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)應(yīng)采用三個(gè)不同的配合比；B、當(dāng)采用三個(gè)不同的配

32、合比時(shí)，其中一個(gè)應(yīng)為確定的基準(zhǔn)配合比；C、當(dāng)采用三個(gè)不同的配合比時(shí)，另外兩個(gè)配合比的砂率可分別增加和減少l%；D、當(dāng)采用三個(gè)不同的配合比時(shí)，另外兩個(gè)配合比的用水量應(yīng)與基準(zhǔn)配合比相同。120、JGJ552000中的混凝土配合比計(jì)算，下列不正確的是（ A ）A、W/C計(jì)算公式適用于混凝土強(qiáng)度等級(jí)小于C50級(jí)的混凝土；B、W/C計(jì)算公式中水泥的強(qiáng)度為水泥28d抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)值；C、粗骨料和細(xì)骨料用量的確定可用重量法或體積法;D、其計(jì)算公式和有關(guān)參數(shù)表格中的數(shù)值均系以干燥狀態(tài)骨料為基準(zhǔn)。121.關(guān)于荷載的取值，下列說(shuō)法不正確的是（ D ）A.荷載的標(biāo)準(zhǔn)值是指其在結(jié)構(gòu)的使用期間可能出現(xiàn)的最大值B.荷載的組

33、合值等于荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載組合值系數(shù)C.荷載的準(zhǔn)永久值等于荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)D.荷載的設(shè)計(jì)值等于荷載的標(biāo)準(zhǔn)值除以荷載分項(xiàng)系數(shù)122.與確定結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)無(wú)關(guān)的是（ B ）A.設(shè)防烈度B.基礎(chǔ)類型C.房屋高度D.結(jié)構(gòu)類型123.關(guān)于地震波，下列說(shuō)法不正確的是（ C ）A.地震波分為體波和面波B.體波分為縱波和橫波C.縱波使建筑物水平方向搖晃D.橫波又稱S波124.地震作用在單質(zhì)點(diǎn)上產(chǎn)生的慣性力是（ D ）A.-mB.m(+g)C.mD.-m(+g)125.在用D值法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)時(shí)，與框架柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比無(wú)關(guān)的因素是（ D ）A.總層數(shù)B.該柱所在的層數(shù)C.荷載形式D.荷載大小12

34、6.在結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)時(shí)，下列說(shuō)法不正確的是（ C ）A.我國(guó)抗震規(guī)范將建筑分為4個(gè)抗震設(shè)防類別B.抗震設(shè)計(jì)基本原則是“小震不壞，中震可修，大震不倒”C.抗震設(shè)防烈度為6度時(shí)，對(duì)各類建筑可不進(jìn)行地震作用計(jì)算D.我國(guó)抗震規(guī)范采用兩階段設(shè)計(jì)法127.對(duì)多層框架結(jié)構(gòu)，計(jì)算多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的最大彈性層間位移時(shí)，下列選項(xiàng)不正確的是（ B ）A.各項(xiàng)作用分項(xiàng)系數(shù)采用1.0B.可不計(jì)入扭轉(zhuǎn)變形C.鋼筋混凝±構(gòu)件可采用彈性剛度D.可不扣除結(jié)構(gòu)整體彎曲變形128.在公式 SR中，（ A ）A. 為結(jié)構(gòu)安全系數(shù)，R為結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值B. 為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，R為內(nèi)力設(shè)計(jì)值C. S為內(nèi)力設(shè)計(jì)值，R為結(jié)

35、構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值D. S為結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，R為內(nèi)力設(shè)計(jì)值129.在多遇地震作用下，框架結(jié)構(gòu)抗震變形驗(yàn)算公式h中，為（ A ）A.層間彈性位移角限值，取1550B.層間彈塑性位移角限值，取1550C.層間彈性位移角限值，取150D.層間彈塑性位移角限值，取150130.為了加大框架剪力墻結(jié)構(gòu)的剛度特征值，可以（ B ）A.減小綜合框架的側(cè)移剛度CfB.減小綜合剪力墻的等效抗彎剛度E1e0C.減小綜合連梁的約束剛度CbD.減小房屋高度H131.關(guān)于單層工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)柱間支撐的布置，下列說(shuō)法不正確的是（ B ）A.下部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的兩端B.下部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的中央

36、或鄰近中央C.上部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的中央或鄰近中央D.上部柱間支撐在廠房?jī)啥说谝粋€(gè)柱距也應(yīng)設(shè)置132.關(guān)于單層廠房柱吊裝階段的承載力和裂縫寬度驗(yàn)算，下列說(shuō)法不正確的是（ C ）A.柱自重應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)1.11.3B.柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)一般按強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的70考慮C.一般宜采用單點(diǎn)綁扎起吊，吊點(diǎn)設(shè)在下柱的12處D.當(dāng)柱變階處截面吊裝驗(yàn)算配筋不足時(shí)，可在該局部區(qū)段加配短鋼筋133.在高層剪力墻結(jié)構(gòu)中，雙肢墻與壁式框架相比，（ D ）A.整體性較強(qiáng)，墻肢在層間一般會(huì)出現(xiàn)反彎點(diǎn)B.整體性較強(qiáng)，墻肢在層間一般不出現(xiàn)反彎點(diǎn)C.整體性較弱，墻肢在層間一般會(huì)出現(xiàn)反彎點(diǎn)D.整體性較弱，墻肢在層間一般不出

37、現(xiàn)反彎點(diǎn)134.計(jì)算豎向荷載作用下的框架內(nèi)力時(shí)，未考慮活荷載最不利布置的方法是（ A ）A.分層法B.最不利荷載位置法C.分跨計(jì)算組合法D.滿布荷載法135.關(guān)于樓板對(duì)框架梁截面抗彎剛度的影響(I0為矩形截面梁的慣性矩)，下列說(shuō)法不正確的是（ C ）A.對(duì)現(xiàn)澆樓蓋，中框架取I=2I0B.對(duì)現(xiàn)澆樓蓋，邊框架取I=1.5I0C.對(duì)裝配式樓蓋，邊框架取I=1.2I0D.對(duì)裝配整體式樓蓋，中框架取I=1.5I0136.關(guān)于框架柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，下列說(shuō)法不正確的是（ B ）A.是反映梁柱線剛度比對(duì)柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)B.是上下層梁線剛度比對(duì)柱側(cè)移剛度的影響系數(shù)C.1.0D.與柱端約束條件有關(guān)137.關(guān)

38、于變形縫，下列說(shuō)法不正確的是（ D ）A.變形縫包括伸縮縫、沉降縫和防震縫B.在非地震區(qū)，沉降縫可兼做伸縮縫C.在地震區(qū)，伸縮縫或沉降縫應(yīng)符合防震縫的要求D.伸縮縫的設(shè)置主要與場(chǎng)地的地質(zhì)條件有關(guān)138.某剪力墻，在水平方向的頂點(diǎn)集中荷載、均布荷載和倒三角分布荷載作用下的頂點(diǎn)位移分別是頂、均和倒，若上述三類荷載總值相同，則（ B ）A.頂>倒>均B.頂>均>倒C.倒>頂>均D.均>倒>頂139.某大偏心受壓剪力墻墻肢，在其他條件不變的情況下，隨著軸向壓力N的降低(注：N0.2fcbwhw)，（ A ）A.正截面受彎承載力降低，斜截面受剪承載力提高B

39、.正截面受彎承載力降低，斜截面受剪承載力降低C.正截面受彎承載力提高，斜截面受剪承載力提高D.正截面受彎承載力提高，斜截面受剪承載力降低140.在其他條件不變的情況下，對(duì)整截面剪力墻，隨著高度H的增大，（ C ）A.等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值減小，剪切變形對(duì)EIeq的影響減小B.等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值減小，剪切變形對(duì)EIeq的影響增大C.等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值增大，剪切變形對(duì)EIeq的影響減小D.等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值增大，剪切變形對(duì)EIeq的影響增大141.與結(jié)構(gòu)抗力無(wú)關(guān)的因素是( B )A.設(shè)計(jì)強(qiáng)度B.設(shè)計(jì)彎矩C.截面尺寸D.鋼筋直徑142.永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)G=1.35適用于

40、( B )A.由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合B.由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合C.荷載效應(yīng)的偶然組合D.荷載效應(yīng)的頻遇組合143.下列有關(guān)地震的說(shuō)法中，不正確的是( C )A.大于5級(jí)的地震稱為破壞性地震B(yǎng).我國(guó)現(xiàn)行抗震規(guī)范采用兩階段設(shè)計(jì)法C.低于7度的地區(qū)為非抗震設(shè)防區(qū)D.縱波又稱P波144.下列有關(guān)地震的說(shuō)法中，正確的是( B )A.造成建筑物和地表破壞的地震波主要是體波B.地殼中產(chǎn)生地震波的部位稱為震源C.縱波是剪切波D.橫波引起地面的豎向振動(dòng)145.某框架結(jié)構(gòu)采用整體平板式基礎(chǔ)，該基礎(chǔ)的類型屬于( D )A.獨(dú)立基礎(chǔ)B.條形基礎(chǔ)C.十字形基礎(chǔ)D.筏式基礎(chǔ)146.單層廠房排架柱內(nèi)力組合時(shí)，一

41、般不屬于控制截面的是( A )A.上柱柱頂截面B.上柱柱底截面C.下柱柱頂截面D.下柱柱底截面147.我國(guó)現(xiàn)行荷載規(guī)范規(guī)定，在計(jì)算風(fēng)荷載時(shí)地面粗糙度分為( C )A.兩類B.三類C.四類D.五類148.剪力墻設(shè)計(jì)時(shí)，提高墻肢斜截面抗剪承載力的措施不包括( A )A.增加墻肢豎向分布鋼筋B.增加墻肢水平分布鋼筋C.提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)D.增加墻肢厚度149.下列地基中，地震時(shí)可能發(fā)生液化的是( A )A.飽和松砂B.淤泥質(zhì)土C.飽和粘土D.沖填土150.采用底部剪力法時(shí)，突出屋面的屋頂間的水平地震作用效應(yīng)宜放大( D )A.1.5倍B.2.0倍C.2.5倍D.3.0倍151.與水平地震影響系數(shù)無(wú)關(guān)

42、的是( D )A.建筑場(chǎng)地類別B.結(jié)構(gòu)自振周期C.抗震設(shè)防烈度D.建筑平面形狀152.關(guān)于框架柱的軸壓比，下列說(shuō)法中正確的是( A )A.設(shè)定軸壓比限值是為了保證框架柱的抗震延性B.設(shè)定軸壓比限值是為了保證框架柱的極限承載力C.軸壓比限值與結(jié)構(gòu)體系無(wú)關(guān)D.軸壓比限值與抗震等級(jí)無(wú)關(guān)153.符合條件>，且10的剪力墻，可判定為( D )A.整體墻B.小開口墻C.聯(lián)肢墻D.壁式框架154.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，高層建筑的高度是指( C )A.基礎(chǔ)頂面至主要屋面的距離B.基礎(chǔ)頂面至突出屋面電梯間的距離C.室外地面至主要屋面的距離D.室外地面至突出屋面電梯間的距離155.剪力墻的翼緣有效寬度取( B )A.

43、翼緣厚度的3倍、墻間距的一半和總高度的中的最小值B.翼緣厚度的6倍、墻間距的一半和總高度的中的最小值C.翼緣厚度的3倍、墻間距的一半和總高度的中的最大值D.翼緣厚度的6倍、墻間距的一半和總高度的中的最大值156.有關(guān)剪力墻的布置，下列說(shuō)法中不正確的是( C )A.剪力墻應(yīng)雙向或多向布置B.剪力墻的門窗洞口宜上下對(duì)齊，盡量避免出現(xiàn)錯(cuò)洞墻C.墻肢截面長(zhǎng)度與厚度之比不宜小于2D.每個(gè)獨(dú)立墻段的總高度與長(zhǎng)度之比應(yīng)大于2157.有關(guān)框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖，下列說(shuō)法中不正確的是( D )A.框架梁的跨度應(yīng)取相鄰兩根柱子軸線之間的距離B.底層柱的長(zhǎng)度應(yīng)取基礎(chǔ)頂面N=層樓板頂面之間的距離C.框架各跨跨度相差不大于

44、10時(shí)，可簡(jiǎn)化為等跨框架計(jì)算D.不等跨框架簡(jiǎn)化為等跨框架后，計(jì)算跨度應(yīng)取原框架中的最小跨度值158.關(guān)于反彎點(diǎn)法，下列說(shuō)法中不正確的是( B )A.假定橫梁的抗彎剛度無(wú)限大B.假定各層柱的反彎點(diǎn)均在柱高的中點(diǎn)C.假定梁柱節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角為零D.其適用條件是梁柱線剛度比大于3159.關(guān)于水平荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)側(cè)移，下列說(shuō)法中正確的是( A )A.房屋高寬比越大，由柱軸向變形引起的側(cè)移越大B.一般對(duì)贏度超過(guò)50m的房屋，不必考慮梁柱彎曲變形對(duì)側(cè)移的影響C.各樓層的層間側(cè)移露上而下逐漸減小D.各樓層處的水平側(cè)移之和即框架頂點(diǎn)的水平側(cè)移160.在對(duì)框架柱進(jìn)行正截面設(shè)計(jì)時(shí)，需考慮的最不利組合一般不包括( B

45、)A.|M|max及相應(yīng)的NB.|M|min及相應(yīng)的NC.|N|max及相應(yīng)的MD.|N|min及相應(yīng)的M161設(shè)H1、H2、H3、H4分別為框架、框架剪力墻、框架筒體、筒體結(jié)構(gòu)適用的最大高度，若在同一設(shè)防烈度下，均采用現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，下式正確的是（D ）AH1<H2<H3<H4BH1<H3<H2<H4CH1<H4<H3<H2DH1<H2=H3<H4162地面粗糙度類別為B類的地區(qū)指的是（C ）A有密集建筑群的大城市市區(qū)B有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)C中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)D海岸、湖岸、海島地區(qū)163關(guān)于框架、剪力墻及框架剪力墻在水

46、平荷載作用下的變形曲線，下列敘述錯(cuò)誤的是（D ）A框架的變形曲線呈剪切型B剪力墻的變形曲線呈彎曲型C當(dāng)在16之間時(shí)，框架剪力墻的變形曲線呈彎剪型D當(dāng)1時(shí)，框架剪力墻的變形曲線接近于剪切型164在確定高層建筑各種結(jié)構(gòu)體系所適用的房屋最大高度時(shí)，房屋高度是指（A ）A室外地面至房屋檐口的高度B基礎(chǔ)頂面至房屋檐口的高度C室外地面至房屋最高點(diǎn)的高度D基礎(chǔ)頂面至房屋最高點(diǎn)的高度165有地震作用組合時(shí)，截面承載力設(shè)計(jì)表達(dá)式為（A ）ASRREBSRC0SR D0SRRE166在需要進(jìn)行抗震設(shè)防的框架節(jié)點(diǎn)中（B ）A梁、柱中的箍筋都應(yīng)在框架節(jié)點(diǎn)區(qū)內(nèi)設(shè)置B節(jié)點(diǎn)區(qū)箍筋用量至少與柱端箍筋加密區(qū)用量相同C節(jié)點(diǎn)區(qū)箍筋

47、用量至少與梁端箍筋加密區(qū)用量相同D節(jié)點(diǎn)區(qū)無(wú)法設(shè)置箍筋，只能設(shè)置拉結(jié)筋167關(guān)于變形縫，下列不正確的說(shuō)法是（C ）A伸縮縫應(yīng)從基礎(chǔ)頂面以上將縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)構(gòu)件完全分開B沉降縫應(yīng)從基礎(chǔ)底面以上將縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)構(gòu)件完全分開C伸縮縫可兼作沉降縫D地震區(qū)的伸縮縫和沉降縫均應(yīng)符合防震縫的要求168在進(jìn)行單層廠房柱控制截面內(nèi)力組合時(shí)，每次組合都必須包括（B ）A屋面活荷載B恒荷載C風(fēng)荷載D吊車荷載169水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)某層其他條件不變，僅其柱上端梁剛度降低，該層柱的反彎點(diǎn)位置（A ）A向上移動(dòng)B向下移動(dòng)至層高處C不變D向下移動(dòng)至層高處170計(jì)算水平地震作用時(shí)，重力荷載代表值GE中對(duì)于住宅樓面活荷載的

48、組合值系數(shù)為（B ）A0.3B0.5C0.8D0.9171有局部突出塔樓的建筑，當(dāng)基本自振周期T1>1.4Tg時(shí)，其附加水平地震作用Fn應(yīng)置于（B ）A局部突出塔樓的頂部B主體房屋的頂部C主體房屋的中部D主體房屋的底部172剪力墻斜截面受剪承載力計(jì)算公式建立的依據(jù)是（D ）A斜拉破壞B斜壓破壞C剪拉破壞D剪壓破壞173在進(jìn)行框架梁端截面配筋計(jì)算時(shí)，下列說(shuō)法正確的是（A ）A彎矩和剪力均采用柱邊的值B彎矩和剪力均采用柱軸線處的值C彎矩采用柱軸線處的值，剪力采用柱邊值D彎矩采用柱邊值，剪力采用柱軸線處的值174在其他條件相同的情況下，有側(cè)移多層多跨框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0最小的是（B ）A采用現(xiàn)澆樓蓋的邊柱B采用現(xiàn)澆樓蓋的中柱C采用裝配式樓蓋的邊柱D采用裝配式樓蓋的中柱175反彎點(diǎn)法可用在（ D ）A豎向荷載作用下，梁柱線剛度比小的框架B豎向荷載作用下，梁柱線剛度比大的框架C水平荷載作用下，梁柱線剛度比小的框架D水平荷載作用下，梁柱線剛度比大的框